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Artículo técnico
Caracterización de los sistemas de control de voltaje y
velocidad de una máquina síncrona de alta potencia
Caracterización
de los sistemas
de control
de voltaje y
velocidad
de
T
una máquina
síncrona de alta
potencia para
pruebas de corto
circuito
63
Caracterización de los sistemas de
control de voltaje y velocidad de una
máquina síncrona de alta potencia
para pruebas de corto circuito
Víctor Octavio Segura Ozuna1, Isaura Victoria Hernández Rodríguez1,
Indira Xochiquetzal Alcaide Godínez1, Raúl Garduño Ramírez1,
Julio César Montero Cervantes1, Genaro Ruiz Rodríguez2 y Ricardo Martínez Torres2
Abstract
his paper introduces a characterization of the behavior of the speed and
voltage control systems of a special
purpose synchronous machine (GCC) based
on measuring and monitoring physical signals,
and recording of the sampled waveforms. Basically, the GCC supplies the energy to perform
high-power short-circuit tests to certify electrical equipments and components, as required
by the Comisión Federal de Electricidad (CFE)
in Mexico. The GCC operates alternately as
motor and generator. With the GCC operating
as motor, speed control during startup, acceleration, re-acceleration and braking is carried
out by a static frequency converter (SFC).
Complementarily, the voltage controller manipulates excitation power to control terminal
voltage when the GCC operates as generator
and regulates excitation current when the GCC
operates as motor. Compared to conventional
voltage regulation systems, which must go off in
case of short-circuit, the GCC voltage regulator
must keep controlling field excitation to maintain the required line current and terminal
voltage during short-circuit tests. Monitoring of physical signals was carried out with
a portable data acquisition system based on
SCXI and PXI digital platforms. A total of 78
signals were monitored with a 6 kHz sampling
rate that was enough to obtain detailed signal
1
Instituto de Investigaciones Eléctricas (IIE)
2
CFE-LAPEM
waveforms. Data captured was processed and
plotted for analysis. The signal graphs show
the current real behavior of both, the voltage
control system and the speed control system,
and constitute a precise characterization of
their behavior.
Introducción
El Laboratorio de Pruebas de Equipos
y Materiales (LAPEM) de la Comisión Federal de Electricidad (CFE) está
formado por un conjunto de laboratorios
que brindan servicios de pruebas eléctricas, metalúrgicas, químicas y mecánicas
a fabricantes y proveedores nacionales y
extranjeros, para el control de calidad de
los equipos y materiales que suministran a
la CFE.
El Generador de Corto Circuito
es una máquina síncrona de alta
potencia, cuyo uso primario en
laboratorio es proporcionar la
energía requerida en las pruebas de
corto circuito.
En particular, el Laboratorio de Alta
Potencia realiza pruebas a equipos en el
rango de 2.8 kV a 38 kV (media tensión),
con una corriente de hasta 86 kA. Con
estos rangos pueden evaluarse las características eléctricas, mecánicas y térmicas
de los equipos eléctricos instalados en las
redes eléctricas de transmisión y distribución, y en los circuitos de fuerza de las
plantas de generación.
El componente principal del Laboratorio de Alta Potencia es el Generador
de Corto Circuito (GCC), el cual es una
máquina síncrona de alta potencia cuyo
uso primario consiste en proporcionar
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Boletín IIE
abril-junio-2012
Artículo técnico
Figura 2. Secuencia genérica de prueba.
Figura 1. Máquina síncrona trifásica de 2,120 MVA para pruebas de corto circuito.
Tabla 1. Secuencia de operación del GCC.
Paso Descripción
1
2
3
4
5
6
El GCC es puesto en marcha y es acelerado a la velocidad de régimen por el
convertidor de frecuencia. La excitación se mantiene en 360 A.
El GCC opera en vacío para desconectar el convertidor de frecuencia.
Con el convertidor fuera se levanta la tensión y la máquina gira por inercia.
La prueba de cortocircuito se lleva a cabo forzando la excitación.
Al término de la prueba, la tensión vuelve a su valor máximo.
Se reduce la tensión y se reconecta el convertidor de frecuencia para llevar al
GCC a la velocidad de régimen.
la energía requerida en las pruebas de
corto circuito (figura 1). El GCC es
una máquina de servicio intermitente
de 2,120 MVA con tensión nominal de
14.4 kV y tensión máxima de 16.8 kV,
con lo cual puede inyectarse una corriente
de corto circuito al objeto bajo prueba
(OBP) de hasta 86 kA a 60 Hz (Garduño,
2007).
El GCC es una máquina síncrona de
operación dual como motor o gene-
rador. El arranque del GCC se hace como
motor síncrono, acelerando hasta la velocidad nominal mediante el convertidor de
frecuencia. Para las pruebas, el GCC opera
como generador, convirtiendo la energía
cinética del rotor en energía eléctrica.
Después de una prueba, el GCC es acelerado de nuevo, como motor, a la velocidad nominal. Al término de las pruebas,
el GCC es frenado eléctricamente por el
convertidor, devolviendo energía eléctrica
a la red. La figura 2 muestra una secuencia
genérica de prueba en seis pasos que se
describen en la tabla 1. Los valores de
las referencias de frecuencia, corriente de
forzamiento y voltaje del generador, así
como las fases de prueba se definen con el
sistema de gestión AUTOLAPEM.
Laboratorio de Alta
Potencia
El Laboratorio de Alta Potencia del
LAPEM consta de ocho secciones principales, las cuales se muestran en el
diagrama unifilar de la figura 3.
Sección del generador (GEN). Esta
sección corresponde al GCC encargado
de proporcionar la potencia requerida
para las pruebas de cortocircuito. Consta
principalmente del generador de corto
circuito e incluye el sistema de excitación
con el sistema de control de voltaje y el
convertidor estático de frecuencia con el
sistema de control de velocidad, así como
las protecciones correspondientes.
Sección del primario del transformador
de cortocircuito (PTCC). En esta
sección se transfiere la potencia generada
Artículo técnico
Caracterización de los sistemas de control de voltaje y
velocidad de una máquina síncrona de alta potencia
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Sistema de excitación
y sistema de control de
voltaje
Figura 3. Configuración del Laboratorio de Alta Potencia para pruebas de corto
circuito.
hacia el circuito de prueba. Gran parte
de la seguridad de la instalación se
concentra en esta sección. Parte del
laboratorio se encuentran el Interruptor
de Máquina (IM), el Dispositivo de Cierre
Sincronizado (DSC), los Seccionadores de
Línea (SL) y los Seccionadores de Puesta a
Tierra (ST).
Sección del secundario del transformador de cortocircuito (STCC). Está
formada por el secundario del transformador y es donde se obtienen las
tensiones que serán aplicadas a los equipos
y componentes durante las pruebas.
Sección de reactores limitadores (RL).
Cuenta con un banco de reactores que
tienen la funcion de limitar la corriente a
los valores requeridos en las pruebas de
corto circuito. Los reactores se conectan
en paralelo entre sí y en serie con el
circuito de prueba, para obtener diferentes
valores de reactancia que van entre 30 mΩ
y 122.8 mΩ, con corriente entre 0 kA y
86 kA.
Sección de regulación de la tensión
transitoria de restablecimiento (TTR).
En esta sección se tienen resistencias (R)
y capacitancias (C) de valores que siguen
una serie geométrica de base 2, con lo que
se regula de manera precisa la forma de
onda del voltaje, conforme a la normatividad de pruebas vigente.
Sección de celdas de prueba. En esta
sección se conecta el equipo o componente
que será probado, denominado Objeto
Bajo Prueba (OBP). Las conexiones se
realizan manualmente durante el montaje y
la preparación del circuito de prueba. En
esta parte se tiene la potencia necesaria
(tensión, corriente, factor de potencia,
asimetría y TTR) para la prueba y se cuenta
con dos seccionadores tripolares motorizados, para poner a tierra los circuitos de
alimentación y de carga.
Sección de cargas (RLC). Se tienen dos
grupos de cargas: Resistivas-Reactivas (RL)
y Resistivas-Capacitivas (RC). Los grupos
se conectan al circuito de prueba en
diversos arreglos, para obtener las condiciones de carga y compensar las fases del
circuito de prueba. Los seccionadores se
configuran para cada prueba en particular.
Sección del cuarto de control. El cuarto
de control es el área del laboratorio donde
se controlan los procesos involucrados
en las pruebas. Esta área concentra los
equipos de operación del sistema de
gestión de pruebas AUTOLAPEM para
controlar las pruebas y tener acceso al
estado que guarda la instalación.
El sistema de excitación alimenta energía
eléctrica de CD al devanado de campo del
rotor (figura 4). Toma energía trifásica de
CA de la red eléctrica y la convierte en
energía eléctrica de CD, mediante un rectificador de estado sólido (SRE). El SRE es
un arreglo de cuatro puentes rectificadores
trifásicos de conmutación controlada de
seis pulsos. El SRE puede ser alimentado por tres valores diferentes de voltaje,
dependiendo del modo de operación del
GCC: Uno como motor y dos como generador para pruebas bifásicas o trifásicas.
La selección de este voltaje se hace con los
contactores E-K1, E-K2 y E-K3. Cuando
el GCC opera como motor, el sistema de
excitación alimenta al devanado del rotor
con 20 VCD y 350 ACD. Por otra parte,
cuando el GCC opera como generador,
el sistema de excitación puede alimentar
el devanado del rotor con voltajes de
hasta 1,350 VCD y corrientes de hasta
19,500 ACD dependiendo de los requerimientos de la prueba de corto circuito.
La conmutación de los tiristores es controlada por el sistema de regulación de voltaje
mediante tres lazos de control. La figura 5
presenta el esquema de control del sistema
de regulación de voltaje. El lazo de control
principal es un lazo de control de voltaje
de terminales, los otros dos son lazos de
control de corriente que operan dependiendo del modo de operación del GCC,
como motor o generador, y adicionan una
compensación a la señal de control de
voltaje del lazo principal. El primer lazo
de control de corriente opera durante el
arranque, aceleración y paro del GCC. El
segundo lazo opera durante las pruebas
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Boletín IIE
abril-junio-2012
Artículo técnico
para frenarlo eléctricamente, devolviendo
energía a la red durante el paro del GCC.
El SFC toma de la red energía eléctrica
alterna de frecuencia constante (60 Hz)
y la convierte en energía eléctrica de CA
de magnitud y frecuencia variables, para
alimentar los devanados del estator del
GCC. Esta energía produce un campo
electromagnético giratorio en el estator, el
cual produce el movimiento del rotor. La
figura 6 muestra el digrama funcional del
convertidor estático de frecuencia.
Figura 4. Sistema de excitación del GCC.
Figura 5. Esquema de control del sistema de regulación de voltaje.
Figura 6. Diagrama funcional del convertidor estático de frecuencia.
de corto circuito y tiene la función de
mantener el voltaje y la corriente de
campo en los valores de prueba requeridos. La señal de control resultante
se envía a un generador de pulsos que
proporciona seis pulsos que son amplificados y enviados a las compuertas de
los tiristores de potencia del rectificador
(Hernández, 2011).
Convertidor estático de
frecuencia y sistema de
control de velocidad
El Convertidor Estático de Frecuencia
(SFC) se emplea para arrancar y llevar al
GCC, desde el reposo hasta la velocidad
de régimen, para reacelerarlo antes y
después de la prueba de corto circuito y
El SFC está compuesto por dos convertidores, uno actúa como rectificador (SRN)
y el otro actúa como inversor (SRM),
conectados entre sí por medio de un bus
de CD compuesto por una reactancia L,
tal como se muestra en la figura 6. En
ambos convertidores, la conmutación de
los tiristores es totalmente controlada.
El convertidor SRN está conectado a la
línea trifásica del sistema y es conmutado,
tomando como referencia el voltaje del
sistema, en cambio, el convertidor SRM
está conectado a la máquina síncrona y
es conmutado tomando como referencia
su propio voltaje. En estos convertidores,
los voltajes de frecuencia de línea están
presentes en el lado de CA y el instante
en el cual un tiristor empieza o deja de
conducir, depende de las formas de onda
de los voltajes de línea de CA y las señales
de control a los tiristores.
Cuando la máquina acelera, el puente
SRN opera como rectificador y establece
la corriente Id en el bus de CD. Del lado
de la máquina, el puente SRM operará
como inversor. Cuando la máquina
frena, ambos convertidores invierten sus
funciones. Esto se logra cambiando el
ángulo de fase (αSRM) del convertidor SRM
para que actúe como rectificador, por lo
Artículo técnico
Caracterización de los sistemas de control de voltaje y
velocidad de una máquina síncrona de alta potencia
cual, en el circuito intermedio los voltajes
UdSRN y UdSRM cambian sus signos. Así, la
energía cinética de la máquina síncrona
puede convertirse en energía eléctrica y
regresar a la red. La reactancia L del bus
de CD limita las corrientes armónicas y
la razón de rizo de la corriente Id (Segura,
2011).
La figura 7 presenta el esquema de
control del sistema de regulación de velocidad, que es el que se encarga de llevar
la máquina síncrona desde el estado de
reposo a 0 rpm (0 Hz), hasta una velocidad de 3,840 rpm (64 Hz) y desacelerarla
hasta una velocidad de 120 rpm (2 Hz).
El convertidor SRN recibe los pulsos de
conmutación de un controlador con un
esquema de control en cascada. El control
de velocidad es el lazo externo y el control
de corriente es el lazo interno. Los pulsos
de conmutación del convertidor SRM son
generados por un esquema de control
lógico.
Caracterización de la
operación del sistema de
control de voltaje
Para caracterizar la operación del sistema
de control de voltaje se requirió del
monitoreo simultáneo de 39 señales eléctricas, las cuales describen la operación
y la interacción entre el AVR y el GCC
(Hernández, 2011, b). El monitoreo se
efectuó con sistemas de adquisición de
datos portátiles, basados en plataformas
PXI y SCXI, con una frecuencia de muestreo de 6 kHz, lo cual permitió capturar la
forma de onda de todas las señales monitoreadas con buena calidad. Posteriormente, los datos adquiridos fueron procesados, filtrados y finalmente graficados,
tomando como referencia la señal de velocidad del GCC. Algunas de estas señales
se describen a continuación.
La figura 8a muestra la referencia de
voltaje y el voltaje en terminales durante
Figura 7. Esquema de control del sistema de regulación de velocidad.
67
el arranque del GCC. Se observa que al
inicio del arranque, la referencia de voltaje
sube en escalón, mientras que el voltaje
en terminales comienza a incrementarse
cuando la velocidad comienza a subir y
llega a estado estable después de los 350
segundos que dura el arranque.
La figura 8b muestra la referencia de
corriente y corriente de campo durante el
arranque del GCC. En la figura se aprecia
que al inicio del arranque, la referencia
sube en escalón y unos instantes después
lo hace la corriente de campo, permaneciendo en un valor estable durante todo el
arranque, esto representa los 350 A que se
requieren en el devanado de campo.
La figura 8c muestra el voltaje de campo
del rotor y la señal de control que llega al
generador de pulsos durante el arranque
del GCC. Se observa que al inicio del
arranque, tanto el voltaje de campo
como la señal de control, presentan un
pico y oscilan por aproximadamente 50
segundos. Luego se mantiene estable
durante casi todo el arranque, presentando
una pequeña variación cuando la velocidad llega al valor nominal.
La figura 8d muestra la referencia de
voltaje y el voltaje en terminales durante
una prueba de corto circuito. Se observa
que cuando la velocidad comienza a subir,
el voltaje en terminales baja, debido a que
al GCC se le exige mayor velocidad, pero
su referencia permanece constante. Una
vez que la velocidad llega al valor requerido se cambia la referencia de voltaje,
para que el voltaje en terminales llegue al
valor requerido para la prueba. Cuando la
prueba termina, el voltaje en terminales y
su referencia regresan a su valor estable
antes de la misma.
68
a)
c)
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abril-junio-2012
Artículo técnico
b)
d)
Figura 8. a) Referencia de voltaje y voltaje en terminales del GCC, b) Referencia de
corriente y corriente de campo del GCC, c) Voltaje de campo del GCC y señal de
control y d) Referencia de voltaje y voltaje en terminales del GCC.
a)
b)
La figura 9a muestra la referencia de
corriente de forzamiento y corriente
de campo durante una prueba de corto
circuito. Se aprecia cómo la referencia de
corriente se incrementa durante el periodo
en el que el GCC opera como generador,
después de que se desconecta el SFC y
vuelve a su valor cuando la prueba termina.
La figura 9b muestra el voltaje de campo
del rotor y la señal de control que llega al
generador de pulsos durante una prueba
de corto circuito. En esta figura se hizo un
escalamiento del voltaje de campo, para
poder comparar con la señal de control.
Se aprecia un pico en el voltaje de campo,
que corresponde al instante de la prueba.
La figura 9c muestra un acercamiento del
voltaje de campo y la señal de control en
el periodo de la prueba de corto circuito
y se puede observar que dura alrededor
de medio segundo. Para efectos de graficación se atenuó la señal de voltaje de
campo con un factor de 1/20.
En la figura 9d se muestra el detalle de una
señal de salida del generador de pulsos y
el acondicionamiento de esa misma señal
para amplificarla y darle la forma de
onda que requieren las compuertas de los
tiristores.
Caracterización de la
operación del sistema de
control de velocidad
c)
d)
Figura 9. a) Referencia de corriente de forzamiento y corriente de campo, b) Voltaje de
campo del GCC y señal de control durante una prueba de corto circuito, c) Detalle de voltaje
de campo del GCC y señal de control y d) Detalle de un pulso y un pulso amplificado.
De forma similar se efectuó la caracterización del SFC (Segura, 2011, b). También
se monitorearon 39 señales eléctricas,
las cuales describen de forma general la
operación y la interacción entre el SFC
y el GCC, obteniéndose las siguientes
gráficas:
Artículo técnico
Caracterización de los sistemas de control de voltaje y
velocidad de una máquina síncrona de alta potencia
b)
a)
d)
69
c)
e)
Figura 10. a) Velocidad de giro del rotor del GCC durante el arranque, b) Comportamiento del voltaje en terminales de la máquina
síncrona, c) Comportamiento de las corrientes de fase en terminales de la máquina síncrona, d) Trenes de pulsos de control del convertidor SRN y e) Acondicionamiento de los pulsos de control.
La figura 10a muestra el comportamiento
de la velocidad de giro del rotor del GCC
durante el arranque. Desde el inicio, la referencia de velocidad se establece en un valor
de 6.25 V, que equivale a una velocidad
de 3,000 rpm (50 Hz) y permanece constante en este valor durante toda la fase de
arranque. El comportamiento de la velocidad se puede dividir en las siguientes tres
etapas: a) Reposo (0-50 s). En esta etapa la
medición de velocidad es de 0 V, que equivale a 0 rpm (0 Hz), b) Aceleración (50-338
s). La medición de velocidad se incrementa
de 0 a 6.25 V, que equivale a un incremento
de velocidad de 0 a 3000 rpm (0-50 Hz), y
c) Estado estable (338-450 s). En esta etapa,
la velocidad medida permanece constante e
igual al valor de referencia.
La figura 10b muestra los voltajes entre
fases suministrados por el SFC a las terminales de la máquina síncrona durante
el arranque. Durante la aceleración se
observa cómo la magnitud del voltaje
en terminales se incrementa de manera
proporcional a velocidad real (frecuencia)
de la máquina. De la misma manera se
observa que en estado estable a velocidad nominal, tanto la velocidad como
la alimentación de voltaje en terminales
permanecen constantes.
La figura 10c presenta el comportamiento
de las corrientes de fase en las terminales de la máquina síncrona. Durante
la aceleración del rotor, las corrientes de
fase presentan un comportamiento relacionado con las pendientes que mostró
la velocidad en la figura 10a. Se observa
cómo durante la primera pendiente, la
cual es la más pronunciada, se requiere
de una corriente mayor en terminales,
la cual disminuye al entrar en operación la segunda pendiente que es menos
pronunciada y se va incrementando de
forma gradual conforme aumenta la velocidad hasta un valor límite. Finalmente,
en estado estable las corrientes de línea
disminuyen y permanecen constantes en
un valor determinado.
La figura 10d muestra el comportamiento de los trenes de pulsos de control
requeridos para disparar los tiristores del
convertidor SRN. Estas secuencias de
pulsos son las que permiten generar los
voltajes y corrientes de alimentación a la
máquina síncrona durante su operación
como motor. También se observa que los
pulsos se presentan en pares, haciendo
conducir a dos tiristores a la vez del
puente de rectificación trifásico formado
por seis tiristores. La conmutación de los
tiristores del convertidor SRM se lleva
a cabo con trenes de pulsos de control
equivalentes.
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Boletín IIE
abril-junio-2012
Artículo técnico
Por último, la figura 10e muestra el acondicionamiento final de uno de los pulsos
de control. Este acondicionamiento es
necesario para darle la amplitud y la forma
requerida para hacer conducir a los tiristores de los convertidores.
sin embargo, el tamaño de los archivos
requirió un tiempo significativo de procesamiento y graficación, y además requirió
una capacidad de cómputo muy alta. El
sistema de adquisición de datos utilizado
está basado en plataformas PXI y SCXI.
Conclusiones
El procesamiento de los datos adquiridos
consistió, en primer lugar, en la adecuación
del formato de los datos requerido para
ser manipulados con el software Matlab®,
en segundo lugar se realizó el filtrado de
algunos de estos datos con la finalidad de
eliminar algunos componentes de ruido o
interferencia electromagnética y por último
se graficaron las señales.
En este artículo se presentó el monitoreo
de las señales principales del sistema de
control de voltaje y del sistema de control
de velocidad del GCC del LAPEM. En
el monitoreo se adquirieron datos de 78
señales eléctricas durante todas las etapas
de operación del GCC: Arranque, prueba,
reaceleración y paro.
El monitoreo de las señales eléctricas se
realizó de forma simultánea, utilizando una
frecuencia de muestreo de 6,000 Hz, lo
cual permitió capturar con buena calidad la
forma de onda de todas las señales monitoreadas. Esta frecuencia de muestreo se
seleccionó con base en un compromiso
entre la precisión, exactitud de los datos
y tamaño de los archivos a monitorear,
Finalmente se presentó una serie de
gráficas que constituyen una muestra de la
caracterización de la operación del generador de corto circuito, del sistema de
control de voltaje y del sistema de control
de velocidad.
La operación segura y eficiente del GCC se
logra mediante la acción coordinada de los
sistemas de medición, protección, excitación,
arranque, lubricación y enfriamiento, los
cuales fueron instalados y se encuentran en
operación desde 1985. El envejecimiento
natural de los componentes y la escasez de
partes de repuesto incrementan día con día
la ocurrencia de fallas, así como el costo y
los periodos de mantenimiento. A la fecha
resulta necesario modernizar los sistemas
mencionados, para recuperar la disponibilidad y confiabilidad del GCC, lo cual se
traducirá directamente en un incremento
de la rentabilidad del Laboratorio de Alta
Potencia. La caracterización presentada en
este artículo puede ser utilizada para diseñar
y validar nuevos sistemas de control de
voltaje y de velocidad para un GCC.
Referencias
Garduño R. R. Especificación general para la modernización del sistema de medición, protección y control del generador de corto circuito del LAPEM. Informe técnico:
IIE/21/13106/I001/F/C/Rev. 2.0, Mayo, 2007.
Hernández R. I. V., Segura O. V. O., Garduño R. R.,
Montero C. J. C. yRuiz R. G., Operación del sistema
de regulación de voltaje de una máquina síncrona para
pruebas de corto circuito, IX Congreso Internacional
sobre Investigación y Desarrollo Tecnológico, Cuernavaca, México,. Noviembre 23-25, 2011, a.
Segura O. V. O., Hernández R. I. V., Garduño R. R.,
Montero C. J. C. y Ruiz R. G., Operación del convertidor estático de frecuencia de una máquina síncrona de
propósito especial para pruebas de corto circuito de alta
potencia. IX Congreso Internacional sobre Investigación y Desarrollo Tecnológico, Cuernavaca, México,
Noviembre 23-25, 2011, a.
Hernández R. I.V., Segura O. V. O., Alcaide G. I. X.,
Garduño R. R., Montero C. J. C. y Ruiz R. G. Monitoreo de señales eléctricas del sistema de regulación de voltaje
de una máquina síncrona de propósito especial, 23 IEEEMéxico Reunión de Verano de Potencia y Aplicaciones
Industriales, Acapulco, México, Julio 11-17, 2011, b.
Segura O. V. O., Hernández R. I.V., Alcaide G. I. X.,
Garduño R. R., Montero C. J. C. y Ruíz R. G., Monitoreo de señales eléctricas de la operación de un convertidor
estático de frecuencia de una máquina síncrona de propósito especial. 23 IEEE-México Reunión de Verano
de Potencia y Aplicaciones Industriales, Acapulco,
México, Julio 11-17, 2011, b.
Artículo técnico
Caracterización de los sistemas de control de voltaje y
velocidad de una máquina síncrona de alta potencia
VÍCTOR OCTAVIO SEGURA OZUNA
[vosegura@iie.org.mx]
Maestría en Ingeniería Electrónica por el Centro
Nacional de Investigación y Desarrollo Tecnológico
(CENIDET) en 2004. Ingeniero en Electrónica por
el Instituto Tecnológico de Orizaba (ITO) en 1997,
año en el que ingresó al Instituto de Investigaciones
Eléctricas, a la Gerencia de Control, Electrónica y
Comunicaciones, donde actualmente se desempeña
como investigador. Ha participado en la especificación de paquetes de licitación para la modernización
de plantas de proceso de PEMEX, y elaboración
de modelos electrónicos tridimensionales de plataformas petroleras. Actualmente su interés se centra
en la modernización de sistemas de control y convertidores electrónicos de potencia.
ISAURA VICTORIA HERNÁNDEZ
RODRÍGUEZ
[isaura.hernandez@iie.org.mx]
Maestra en Ciencias en Ingeniería Electrónica, con
especialidad en el área de Control Automático por
el Centro Nacional de Investigación y Desarrollo
Tecnológico en 2008. Ingeniera Eléctrica por el Instituto Tecnológico de Durango en 2006. Desde 2004
colabora en el Instituto de Investigaciones Eléctricas
trabajando en el modelado y control de generadores
síncronos. Entre sus principales áreas de interés se
encuentran el modelado matemático de máquinas
eléctricas y el desarrollo de sistemas de control
inteligente.
RAÚL GARDUÑO RAMÍREZ
[rgarduno@iie.org.mx]
Doctor en Filosofía por la Pennsylvania State University en el año 2000. Maestro en Ciencias por el
CINVESTAV-IPN en 1987. Ingeniero Electricista
por la ESIME-IPN en 1985. En 1986 trabajó en el
Laboratorio Nacional de Ingeniería Mecánica de
Japón. Desde 1987 trabaja en el Instituto de Investigaciones Eléctricas, en la Gerencia de Control,
Electrónica y Comunicaciones, en el desarrollo de
sistemas de control para centrales eléctricas. Sus
áreas de investigación incluyen sistemas de control
inteligente, optimización dinámica multiobjetivo
y control de turbogeneradores. Ha publicado dos
libros, cinco capítulos de libros y más de ochenta
artículos técnicos. Es autor del libro: Fossil-Fuel
Power Plant Control: An Intelligent Hybrid Approach.
Es miembro del Sistema Nacional de Investigadores
(SNI), Sistema Estatal de Investigadores (SEI) en
Morelos y Senior Member del IEEE.
71
JULIO CÉSAR MONTERO CERVANTES
[jcmc@iie.org.mx]
Maestro en Ciencias en Ingeniería Electrónica por el
CENIDET en 1994. Ingeniero Industrial en Electrónica por el Instituto Tecnológico de Piedras Negras,
en Coahuila, en1988. Desde 1992 es investigador en
la Gerencia de Control, Electrónica y Comunicaciones del IIE. Sus áreas de desarrollo son las comunicaciones digitales y analógicas vía fibras ópticas
y sistemas automatizados en general. Ha dirigido
proyectos que incluyen redes de fibra óptica, telemedición, intercomunicación, CCTV, instrumentación y control para la CFE y PEMEX. Actualmente
coordina la modernización de los sistemas principales y auxiliares del generador de corto circuito del
LAPEM de la CFE.
INDIRA XOCHIQUETZAL ALCAIDE
GODÍNEZ
[indira.alcaide@iie.org.mx]
Ingeniera Eléctrica egresada de la Universidad Autónoma del Estado de Morelos (UAEM) en 2009. Ha
colaborado en la adquisición y monitoreo remoto de
un aerogenerador de 850 kW en Juchitán, Oaxaca.
Ha participado en la publicación de seis artículos
en congresos nacionales e internacionales y tiene
un registro de Derechos de Autor: Evaluador de
sistemas de control de turbogeneradores de combustión. Actualmente participa en el grupo de desarrollo
del sistema de control de la Máquina Eólica Mexicana (MEM).