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Acoplamiento de
frecuencias completamente estático de
100 MW en BREMEN
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aprovechamiento del gas de alto horno, practicada con gran éxito desde 1964, es también
muy provechosa para el medio ambiente, ya
que permite ahorrar carbón en otras centrales
térmicas, lo que a su vez reduce las emisiones de dióxido de carbono.
Sin embargo, y dado que la demanda de
corriente eléctrica ferroviaria –corriente de
tracción– suele disminuir los fines de semana, debía hasta ahora quemarse una parte
del gas de alto horno. El acoplamiento completamente estático de frecuencias de 100
MW 1 , 2 , 3 , puesto ahora en servicio en
Para el intercambio de energía entre una red eléctrica de ferrocarril y la red
Mittelsbüren, permite a Stadtwerke Bremen
nacional suelen utilizarse actualmente los convertidores estáticos de frecuen-
convertir la corriente de tracción en corriente
cias. El acoplamiento de frecuencias completamente estático Bremen, con
trifásica y viceversa, optimizando así enor-
una potencia nominal de 100 MW, es con ventaja la instalación de tecnología
memente el uso del gas de alto horno. En el
GTO más grande del mundo. El perfeccionamiento específico de los tiristores
futuro podrá utilizarse casi la totalidad del
GTO, el nuevo tipo de mando y la conexión en serie GTO han permitido cons-
gas de alto horno para la generación de
truir económicamente un acoplamiento de frecuencias completamente estáti-
electricidad. La parte no utilizada por los fe-
co de 16
Hz – 50 Hz de tan elevada potencia. El acoplamiento se caracteri-
rrocarriles alemanes Deutsche Bahn AG,
za por una curva de rendimiento muy superior a la de equipos anteriores en
será transformada y devuelta a la red de
toda la gama de potencias, así como por una elevada disponibilidad.
Stadtwerke Bremen AG.
2/3
Hasta ahora, la ventaja ecológica resultan-
P
te de la cooperación entre acería, ferrocarriles
Uso del acoplamiento de
y central eléctrica ascendía a unas 750 000
del ferrocarril se explotan en muchos países
frecuencias y protección del medio
toneladas de CO2 al año, evitándose su emi-
con corriente continua o bien con frecuencia
ambiente
sión en otras centrales eléctricas. Con el
distinta que la red eléctrica nacional [1, 2, 3].
En la producción de hierro bruto de la acería
nuevo convertidor, la carga ambiental será re-
Por su parte, las compañías de ferrocarril po-
Stahlwerke Bremen GmbH se obtienen consi-
ducida en otras 150 000 t de CO2 por año.
seen centrales eléctricas propias, aunque,
derables cantidades de gas de alto horno, las
El acoplamiento de red completamente
debido a las oscilaciones del consumo eléc-
cuales son conducidas por gasoductos con
estático para la transmisión de energía entre
trico a lo largo del tiempo, generalmente
diámetro de hasta 1,8 metros hasta la central
la red de 16 2/3 Hz y la red de 50 Hz y vice-
están conectadas a la red eléctrica nacional.
eléctrica cercana de Mittelsbüren y utilizadas
versa aumenta además la seguridad de su-
En Alemania hay unos 40 acoplamientos,
por la compañía eléctrica municipal Stadtwer-
ministro de ambas redes, dado que la falta
esto es, enlaces entre la red eléctrica ferrovia-
ke Bremen AG para generar corriente eléctri-
de potencia en una red puede ser compen-
ria y la alimentación pública de energía eléc-
ca ferroviaria para los ferrocarriles alemanes
sada por la otra.
trica. A través de dichos acoplamientos, los
Deutsche Bahn AG. Esta cooperación en el
or motivos históricos, las redes eléctricas
A través del acoplamiento de red, los blo-
ferrocarriles cubren una cuarta parte aproxi-
ques de electricidad de tracción de la central
madamente de su demanda energética. Los
eléctrica de Mittelsbüren pueden participar
acoplamientos sirven especialmente para es-
en la generación de corriente trifásica, o bien
tabilizar la red eléctrica ferroviaria. Dado que
Rüdiger Boeck
puede alimentarse económicamente la red
la mayoría de los acoplamientos de red per-
Stadtwerke Bremen AG
ferroviaria desde la red de 50 Hz cuando no
miten el intercambio energético en ambas di-
se dispone de gas de alto horno o hay esca-
recciones, esto es desde la red nacional
Osvin J. Gaupp
sez del mismo, o si por otros motivos no
hasta la red ferroviaria y viceversa, la genera-
Peter Dähler
puede contarse con la plena potencia de la
ción de corriente de la red ferroviaria puede
Eugen Bärlocher
central eléctrica. Esto garantiza que todas las
resultar más económica.
Johannes Werninger
centrales eléctricas puedan adaptarse a la si-
ABB Industrie AG
tuación respectiva de abastecimiento, combustibles y costes, cumpliendo siempre con
Plinio Zanini
sus compromisos de suministro frente a la
ABB Kraftwerke AG
compañía Deutsche Bahn AG, independientemente del suministro de gas de alto horno.
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112 kV
50 Hz
121 kV
16 2/3 Hz
13 Y
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12 ×
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Esquema de conexiones del acoplamiento de frecuencias totalmente estático Bremen, de 100 MW
A
B
Red de corriente trifásica
Red de corriente ferroviaria
1
2
3
4
5
Convertidor de tiristores
Circuito intermedio de tensión continua
Convertidor GTO (12 veces)
Equipo filtrador y compensador (11/23, 5/13: filtros)
Circuito totalizador de desconexión (SLK)
•
6
7
8
9
10
11
12
13
Inductancia de alisado
Filtro de 33 Hz
Filtro de paso alto
Condensadores de circuito intermedio cercanos al convertidor
Limitador de tensión
Barras colectoras del circuito intermedio
Transformador sumador, red de corriente ferroviaria
Transformador de convertidor, red trifásica
menos trabajos de mantenimiento y
Bremen: elevada potencia con
rotatorias a los convertidores
tiempos de parada más cortos, lo que
un solo convertidor
estáticos
supone una disponibilidad mayor,
En 1991, la empresa eléctrica municipal
servicio más sencillo, gracias al diseño
Stadtwerke Bremen AG había encargado a
entre las redes eléctricas ferroviarias y la red
modular, con componentes fáciles de
ABB Kraftwerke AG y ABB Industrie AG reali-
eléctrica nacional estaban equipadas con
manejar.
zar un estudio de factibilidad para un conver-
De los bloques de máquinas
En el pasado, las estaciones de conversión
•
convertidores rotatorios. A medida que la
Los acoplamientos de frecuencia estáticos
tidor de alta potencia, de 16 2/3 Hz y 50 Hz
electrónica de potencia iba demostrando su
para
redes ferroviarias utilizados hasta
con conmutación en serie GTO y una poten-
eficacia, y especialmente desde la introduc-
ahora suelen consistir en unidades converti-
cia de conversión de hasta 100 MW en
ción exitosa de los tiristores desconectables
doras de un máximo de 15 MVA. Un primer
ambas direcciones. El estudio mostró que un
(GTO), se recurre preferentemente a los
paso hacia una potencia mayor fue logrado
perfeccionamiento específico de los GTO,
equipos de conversión estáticos, los cuales
por ABB con el equipo de 2 veces 25 MVA
una activación dura novedosa y la conmuta-
ofrecen las siguientes ventajas:
para la compañía de ferrocarriles Schweizer
ción en serie de los GTO [4] permiten cons-
•
curva de rendimiento mejorada en apro-
Bundesbahnen (SBB) en Giubiasco, explo-
truir un acoplamiento económico y completa-
ximadamente el 5% en toda la gama de
tado comercialmente desde 1994 [1, 3].
potencias [2],
•
mente estático de frecuencias 16 2/3 – 50 Hz
de elevada potencia.
menores costes de inversión, pues se
En la Tabla 1 se reúnen los datos principa-
suprimen los complejos cimientos para
les del acoplamiento de frecuencia Bremen.
los equipos rotatorios,
El equipo consiste en un solo convertidor de
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100 MW/MVA. El gran aumento de potencia
logrado con ello ha sido fruto de varios avan-
Tabla 1:
Datos principales del acoplamiento de frecuencias Bremen
ces importantes de tecnología GTO, que a la
vez garantizan una fiabilidad máxima.
Potencia nominal permanente
Transporte de energía en ambas direcciones,
medido en el lado ferroviario
100 MVA, cos ϕ = 0,8
100 MVA, cos ϕ = 1,0
Red trifásica
Tensión de servicio
Frecuencia de servicio
112 kV ± 5 %
50 Hz ± 0,5 %
Repercusión en la red de corriente trifásica
Armónicos de tensión
según VDEW
Red ferroviaria
Tensión nominal de servicio (S = 100 MVA)
Gama de la tensión de servicio
Gama de la frecuencia de servicio
121 kV
97...123 kV
16 2⁄3 Hz ± 2 %
Repercusiones en la red ferroviaria
Armónicos de tensión
Distorsión total Pn
DU 150 ≤ 0,5 %
En comparación con los convertidores integrados por varias instalaciones parciales, la
elevada potencia concentrada en un solo
convertidor ofrece un rendimiento mayor. El
número menor de componentes significa a la
vez una disponibilidad más elevada y menores costes de inversión y explotación. Otra
característica esencial del equipo Bremen es
que la redundancia necesaria viene garantizada en el propio convertidor.
Conmutación y disposición del
acoplamiento de frecuencias
Rendimiento garantizado
Potencia en la barra colectora de 16,7 Hz,
Dirección de la potencia 16 2⁄3 Hz ⇒ 50 Hz
72 MW, cos ϕ = 0,8
90 MW, cos ϕ = 1,0
El circuito de corriente principal del acoplamiento de red Bremen 1 consiste en primer
94,9 %
95,6 %
lugar en el convertidor de tiristores en el lado
de la corriente trifásica, el circuito intermedio
2
Proyección horizontal del acoplamiento de frecuencias con planta baja del edificio de convertidores
1
2
3
4
5
6
Sala de transformadores auxiliares
Sala de filtros de 50 Hz
Distribución de fuentes de corriente
a prueba de interrupción (USV) y de
corriente alterna (AC)
Sala de baterías
Instalación de distribución de 20 kV
Distribución de corriente continua (DC)
7
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11
12
13
14
Refrigerador de retorno de 50 Hz
Intercambiador de calor agua/aire
Sala del convertidor de 50 Hz y del SLK
Refrigerador de retorno de 16 2/3 Hz
Sala de convertidor de corriente de 16 2/3 Hz
Ventilación
Condensadores del filtro de 33 Hz
Tubos de ventilación
T11–T13 Transformadores de 16 2/3 Hz
T01
Transformador de 50 Hz
L210
Compensación de potencia
reactiva de 50 Hz
L401
Inductancia de alisado
L433
Inductancia del filtro de 33 Hz
8
T 12
12
L 210
T 13
12
14
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L 401
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Acoplamiento de frecuencias totalmente estático Bremen, de 100 MW
1 Edificio de convertidores
2 Inductancias de alisado de compensación
3 Intercambiador de calor agua/aire
4 Transformadores de 16 2/3 Hz
de corriente continua y el convertidor GTO en
de dos pisos alberga los convertidores, el
el lado de la red de tracción, así como los
mando, la regulación y la vigilancia. Asimismo,
instalación aprovecha plenamente las venta-
transformadores de convertidor. Se señalan
debido al clima marítimo y a la polución cau-
jas inherentes al diseño modular de los con-
asimismo los dispositivos filtradores y de com-
sada por la acería, todos los bancos de con-
vertidores estáticos: mantenimiento fácil,
sibilidad de sus componentes. Con ello, la
pensación para la red de corriente trifásica y en
densadores se encuentran alojados en el edi-
bajos gastos de entretenimiento, cortos pe-
el circuito intermedio, así como los aparatos
ficio. Únicamente los transformadores, las bo-
riodos de recambio y de reparación en caso
protectores más importantes contra sobreten-
binas de compensación, las inductancias de
de averías, así como una disponibilidad exce-
siones en el circuito intermedio y para la pro-
alisado y las bobinas de circuito filtrante se
lente. El local para el convertidor en el lado
tección del equipo durante la inversión del con-
encuentran instalados delante del edificio 2 .
ferroviario ha sido dimensionado para garan-
vertidor (SLK). En la red de Stadtwerke Bre-
El edificio tiene una planta de 54 × 15 m.
tizar una buena accesibilidad a todos los
men AG, la tensión y la frecuencia son prác-
La distribución de los locales en la planta su-
componentes. En cada uno de los pisos se
ticamente constantes. Por el contrario, en la
perior es básicamente la misma que en la
encuentra la mitad de los módulos de con-
red de tracción puede haber oscilaciones pro-
planta baja, dado que los componentes prin-
vertidor y de limitadores de tensión.
nunciadas de la tensión (97–123 kV) y de la fre-
cipales (ambos convertidores, los condensa-
Los armarios de control-mando se en-
cuencia (16,3–17,0 Hz) durante el servicio nor-
dores de circuito intermedio y los circuitos to-
cuentran alojados en el piso superior, rodea-
mal. La tensión y la corriente nominales del cir-
talizadores de desconexión) se encuentran
dos por los componentes de potencia, por lo
cuito intermedio ascienden a 10 kV y 10,5 kA.
repartidos en ambos pisos, dispuestos de
que los recorridos de cables son cortos. Asi-
El equipo fue instalado directamente de-
forma idéntica. Esta disposición fue elegida
mismo, en el piso superior se halla un puesto
trás de la instalación de distribución de 110
para obtener los recorridos más cortos posi-
para la interfaz hombre-máquina, para los
kV de Stadtwerke Bremen AG, en posición
bles de las barras de conexión.
posibles casos de manejo local.
adyacente a la instalación de distribución de
Se atribuyó gran importancia a una dispo-
Los transformadores así como las bobinas
110 kV de la Deutsche Bahn AG. Un edificio
sición clara de la instalación y a la fácil acce-
de compensación, filtración y alisado se en-
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I B maxX T
B
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∆UT
+
C
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QB
0
ust
F
δ
A
a
Principio funcional del convertidor GTO
U Bi U B
δ
a
Esquema equivalente
E
F
Circuito intermedio de tensión continua
Red ferroviaria
Ud
UBi
XT
∆UT
UB
ZBk
PB , QB , SB
IB
ust , δ
U Bi max
4
Tensión continua
Tensión interna del convertidor
Reactancia de cortocircuito del transformador ferroviario
Caída de tensión en XT
Tensión de red ferroviaria en el punto de conexión
Impedancia de cortocircuito de la red ferroviaria
Potencias alimentadas en la red ferroviaria
Corriente de salida del convertidor GTO
Magnitudes de ajuste de la regulación
IB
PB +
-
b
b
Diagrama vectorial simplificado del convertidor GTO
A, B, C
Puntos de trabajo especificados
cuentran fuera del edificio, en la proximidad
La disponibilidad de potencia reactiva en
que contiene los tres puntos de trabajo es-
inmediata de los correspondientes elementos
apoyo de la tensión está limitada por el valor
pecificados, A, B y C, corresponde a la co-
de potencia.
máximo ajustable de la tensión interna. Este
rriente máxima admisible del convertidor
resulta de la tensión continua del circuito in-
GTO. El circuito determina también la po-
termedio y del procedimiento de regulación
tencia máxima en caso de baja tensión en la
Principio de funcionamiento y
del convertidor GTO, que se describe a con-
red ferroviaria. En la zona sobreexcitada se
diseño del lado ferrocarril
tinuación. A este respecto debe tenerse en
determina, en el punto B, el límite de poten-
La tensión continua del circuito intermedio
cuenta que, debido a las restricciones del
cia impuesto por la tensión máxima posible
es mantenida a un nivel constante por el
tiempo de conmutación, no puede aprove-
del convertidor.
convertidor del lado de corriente trifásica. El
charse la plena tensión de mando ust (el fac-
convertidor GTO genera una tensión interna
tor máximo de modulación es de 0,96).
Dado que existe un convertidor de tiristores antiparalelo de la misma potencia, los
regulable libremente, cuya frecuencia es
La potencia aparente SB está limitada por
puntos de trabajo simétricos A’, B’, C’ son
determinada por el servicio combinado. Los
la corriente máxima IB que puede franquear el
válidos para el flujo de energía desde la red
valores de referencia para los magnitudes
convertidor GTO y el transformador de con-
eléctrica de tracción a la red de corriente trifásica.
de ajuste son la tensión y la posición de
vertidor (circuito pequeño en 4b ). Mientras
fase en el punto de conexión de la red de
que, en el transformador, este límite sólo está
tracción.
condicionado térmicamente, en el converti-
En el diagrama vectorial 4b se muestra
dor GTO ha de tenerse en cuenta también la
Procedimiento de mando y
el funcionamiento básico del convertidor
capacidad de desconexión de los semicon-
tensión de salida
GTO. La reactancia de cortocircuito XT del
ductores. Existe además un límite para la po-
Para el mando se ha elegido un procedimien-
transformador monofásico de convertidor
tencia activa (límite vertical de la zona gris),
to de modulación de duración de impulsos
monofásico 4a desempeña un papel im-
dado por el diseño de la alimentación del
(MDI) de eficacia probada, conocido en la
portante al respecto. La tensión interna del
lado de corriente trifásica (convertidor de tiris-
tecnología de accionamientos. Las órdenes
convertidor UBi puede ajustarse libremente
tores, etc.).
de conmutación para los diferentes módulos
dentro de determinados límites (en gris). Con
El diagrama PQ del lado del ferrocarril 5
U se obtienen mediante comparación de los
ello se fija la caída de tensión ∆UT y por tanto
corresponde a los datos de rendimiento de-
valores momentáneos de la tensión de
la amplitud y fase de la intensidad IB.
terminados (Tabla 2). El circuito UB = 121 kV,
mando sinusoidal ust y de las tensiones por-
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tadoras triangulares (tensiones auxiliares de
mando uhm y uhp) 6 . La frecuencia portadora
Tabla 2:
Especificación de los datos de potencia en el punto de conexión
de la red ferroviaria
corresponde a tres veces la frecuencia de red
eléctrica ferroviaria. Por consiguiente, cada
GTO realiza tres ciclos de conmutación por
Punto de trabajo
B
(sobreexcitado)
A
(subexcitado)
periodo de la red eléctrica ferroviaria.
Los doce puentes GTO son activados
mediante este procedimiento MDI, de modu-
Tensión ferroviaria UB
lación de duración de impulsos, si bien las
121 kV
Frecuencia ferroviaria fB
señales portadores están desfasadas eléctri-
Potencia activa PB
camente en 15˚ (180/12˚ referido al periodo
de la tensión portadora). Con ello resultan
doce tensiones escalonadas desfasadas
121 kV
16,2 ...17 Hz
80 MW
80 MW
Potencia reactiva QB
– 60 MVAr
+ 60 MVAr
Potencia aparente SB
100 MVA
100 MVA
0,8
0,8
cos ϕ
entre si. La adición de dichas tensiones esca-
121 kV
16,2 ...17 Hz
C
16,2 ...17 Hz
100 MW
0 MVAr
100 MVA
1
lonadas, hecha por la conmutación en serie
en el transformador de la red de corriente fe-
•
rroviaria, suministra una tensión de salida
Convertidor del
aproximadamente sinusoidal con contenido
lado ferroviario
muy bajo de armónicos 7 . Por ello no se re-
La tecnología GTO del convertidor del lado
quieren filtros adicionales.
ferroviario contiene los decisivos avances que
mente, constituido por una barra colectora de baja inductancia y por condensado-
cuatro limitadores de tensión en el circuito
intermedio,
El mando de la tensión de salida tiene
han permitido la realización de la elevada po-
lugar mediante regulación de la amplitud de
tencia del acoplamiento de frecuencias Bre-
la tensión de mando ust y de su posición de
men. El convertidor comprende 1 :
fase δ, respecto de la tensión de red ferrovia-
•
•
un circuito intermedio acoplado directa-
res de circuito intermedio,
•
la electrónica cercana al convertidor.
doce puentes H, cada uno con dos mó-
ria UB en el punto de conexión del acopla-
dulos de fase (módulos U), conectados en
miento de frecuencias.
paralelo al circuito intermedio,
Módulos de fase de baja
inductividad
En cada módulo de fase se encuentran co-
Diagrama PQ del lado ferroviario
PB
QB
UB
fB
A, B, C
5
nectados en serie seis GTO. El módulo de
fase con barra al circuito intermedio y los
Potencia activa, positiva para flujo energético 50 Hz ⇒ 16 2⁄3 Hz
Potencia reactiva, positiva en caso de sobrexcitación
Tensión de la red ferroviaria en el punto de conexión
Frecuencia de la tensión de la red ferroviaria
Puntos de trabajo especificados
condensadores conectados directamente
han sido diseñados con muy baja inductividad a fin de reducir al mínimo la energía acumulada en la inductancia de huida, y con ello
las solicitaciones de tensión que surgen du-
120
rante la conmutación 8 .
f B = 17 Hz
100
Como condensadores de circuito inter-
U B = 110 kV
MVAr
U B = 121 kV
60
medio cercanos al convertidor se utilizan
condensadores de alta tensión de inductivi-
B
dad muy baja (200 nH por unidad de 10
U B = 123 kV
40
kV). Las bobinas de condensadores han
20
QB
sido concebidas en tecnología seca autoC
0
rregeneradora. En caso de un defecto interno de aislamiento, la capa metálica se eva-
– 20
pora localmente sin que se produzca un
– 40
cortocircuito.
– 60
A
– 80
La refrigeración de los semiconductores
de potencia, de las resistencias de conmutación y de las bobinas de limitación de corrien-
–100
te se realiza con agua pura desionizada. En el
–120
–100
–60
– 20 0
PB
20
60 MW 100
convertidor no se requiere ventilación forzada
mediante ventiladores, lo que a su vez aumenta la fiabilidad operacional.
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dores rápidos del convertidor de tiristores
para la alimentación. A pesar de ello, los fau hm
u st
llos en las redes intervinientes pueden provocar sobretensiones transitorias. Por esta
razón, y para proteger al convertidor GTO,
u st
u hp
se ha incorporado un limitador de tensión
que, al alcanzar la tensión límite admisible
en el circuito intermedio, activa rápidamente una resistencia de potencia. Este limita-
_
ud
u st > u hm
u st > u hp
dor de tensión consiste en cuatro interrup-
u st < u hp
tores GTO paralelos con resistencias de
u1
potencia. Se trata aquí de cuatro ramas li-
u st < u hm
iB
geramente modificadas del módulo de fase
del convertidor GTO, completados por la
resistencia y los diodos de marcha libre.
Protección
Principio del procedimiento de mando MDI (modulación de duración de impulsos) 6
ud
ust
uhm , uhp
Tensión continua
Tensión de mando
Tensiones auxiliares de mando
u1
iB
Tensión de salida de un escalón
Corriente de salida del convertidor GTO
El concepto de protección abarca tres niveles: prevención, encendido de protección y
limitación de daños en caso de emergencia. Lo fundamental es percibir todas las
posibilidades de evitar perturbaciones. Para
Conexión en serie y redundancia
en serie y a la redundancia incorporada, el
ello se ha recurrido a GTO redundantes, así
La conexión en serie de los GTO exige que las
convertidor GTO tendrá un fallo total sólo
como a la desconexión controlada en caso
operaciones de conmutación estén muy bien
cada siete años. Esto requiere realizar mante-
de un fallo del segundo GTO de una rama.
sincronizadas. Se requiere que todos los GTO
nimientos anuales, en que se sustituyen los
Además, el bloqueo de las dos ramas de
conectados en serie conmuten en un intervalo
componentes redundantes defectuosos re-
una fase GTO impide que estas puedan
de 200 ns. Con este fin, ABB ha desarrollado
gistrados durante el servicio. Si estos se re-
estar al mismo tiempo en situación de
el llamado mando duro, caracterizado por una
cambian a intervalos más cortos aumentará
paso.
corriente de compuerta con pendiente y am-
la disponibilidad.
En caso de fallo de las medidas preventivas, toda disrupción eléctrica será registra-
plitud mucho mayores que las de los mandos
da por un dispositivo medidor rápido y re-
convencionales [4]. Para ello debe reducirse la
inductividad de la unidad de mando en un fac-
Barras del circuito intermedio
dundante en unos pocos microsegundos.
tor aproximado de 1000, lo que ha exigido un
La necesidad de la ejecución de baja inducti-
Para aliviar la fase GTO defectuosa se en-
diseño completamente nuevo. El GTO y la uni-
vidad rige también para la parte del circuito
cienden las demás fases GTO del converti-
dad de activación forman una unidad cons-
intermedio cercana al convertidor. Los dos
dor (encendido de protección). El converti-
tructiva compacta.
conductores del circuito intermedio están for-
dor ha sido concebido de tal manera que
La tensión continua nominal del circuito in-
mados, por tanto, por dos barras planas ad-
no surgirá daño alguno. Gracias a las medi-
termedio es de 10 kV. Por ello serían suficien-
yacentes separadas sólo por una capa ais-
das preventivas, sólo en casos muy aisla-
MICADUR®.
te cuatro GTO conectados en serie en cada
lante de
rama del puente. En caso de seis GTO co-
cuitos internos, pueden aparecer elevadas
nectados en serie puede fallar un semicon-
solicitaciones mecánicas. La construcción ha
Por lo demás, el convertidor GTO ha
ductor sin que ello perjudique el equipo. En
sido concebida de tal manera que permite
sido concebido de tal manera que también
caso de fallo de un segundo GTO en la
controlar todos los fallos imaginables. La soli-
resiste a un fallo de la protección. Si la co-
misma rama, el equipo se desconecta de
citación fue calculada y simulada, pero ade-
rriente entera de fallo fluye a través de un
manera controlada. La incorporación de
más fue comprobada en el laboratorio de alta
punto defectuoso central, pueden quedar
puestos de semiconductores redundantes
tensión 9 .
destruidos todos los semiconductores de la
Si se producen cortocir-
dos se produce el encendido de protección.
permite reducir la carga de tensión de todos
fase defectuosa (GTO y diodos), pero no se
los componentes, prolongando con ello con-
producirán daños secundarios mecánicos o
Limitador de tensión
térmicos. No se forma plasma alguno, ni
Los cálculos basados en los datos de
La tensión continua es mantenida en un
tampoco habrá explosión de componentes
campo muestran que, gracias a la conexión
valor constante mediante circuitos regula-
aislados.
siderablemente la vida útil del equipo.
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Se han realizado los siguientes ensayos,
Verificación
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Transformadores del lado
Dado que el convertidor GTO Bremen cons-
prescritos por las normas:
ferroviario
tituye la primera realización de una tecnología
•
Investigación de los fenómenos en la
El transformador sumador del lado ferroviario
en gran parte nueva, la verificación de todos
gama de alta frecuencia durante los fa-
está integrado por seis unidades bifásicas
los elementos y grupos constructivos reviste
llos transitorios de la red de corriente fe-
con núcleo de retorno 10 . Este desacopla
gran importancia. La protección tiene lugar
rroviaria,
magnéticamente las dos fases de modo que
•
Ensayos con choques de corriente: no
los núcleos actúan como transformadores in-
niveles: mediante simulación en modelos al-
debe producirse daño mecánico alguno
dividuales. Las bobinas secundarias de las
tamente desarrollados y por comprobación
de los componentes, incluso aunque fa-
dos fases son alimentadas por puentes GTO
en laboratorio de los componentes del equi-
llen todos los niveles de protección.
próximos en cuanto a modulación. Si bien sus
Otros ensayos con choques de corriente,
componentes fundamentales están en fase, el
en forma recíproca y complementaria, en dos
•
po.
Para la simulación se dispuso de un nuevo
para comprobar que las características de
patrón de impulsos, desfasado, hace que los
programa de simulación con modelos optimi-
los elementos semiconductores no se
armónicos sean de fase desplazada, resultan-
zados de los semiconductores de potencia.
modifican ni siquiera después de 100 im-
do durante el servicio estacionario un flujo
Los parámetros necesarios fueron tomados
pulsos de encendido de protección.
magnético en el núcleo de reflujo con un valor
•
Ensayos de larga duración, de más de
aproximado del 10% del flujo principal de los
permitió asegurar, entre otras cosas, las dis-
100 h, con 150% de la corriente nominal,
núcleos bobinados. A pesar de ello, el núcleo
rupciones eléctricas y los encendidos protec-
120% de la tensión nominal, 150% de la
de reflujo tiene las mismas dimensiones trans-
ción, teniendo en cuenta tanto los componen-
frecuencia nominal y supresión de la re-
versales que los núcleos principales, con el fin
tes como las redes. Asimismo pudo aclararse
dundancia [4].
de permitir transitoriamente, por ejemplo en
de mediciones especiales del hardware. Esto
la influencia de las tolerancias dimensionales,
caso de fallos de la red, una cadencia lo más
realizándose investigaciones «worst case».
independiente posible de los dos puentes
7
Formación de tensión del convertidor GTO
a
b
Desarrollo de la tensión u1 de un escalón
Tensión interior resultante de convertidor, uBi, a la salida del transformador sumador para una tensión de mando de ust = 0,9
uhm , uhp
Tensiones auxiliares de mando
1.25
p.u.
a
u hp
ust
u1
0
u hm
–1.25
1.25
u Bi
b
p.u.
ust
0
–1.25
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Se dedicó atención especial a conseguir
una dispersión lo más pequeña posible de
las impedancias de marcha en vacío de los
diferentes sistemas de fases, ya que, si las
válvulas GTO están bloqueadas, estas impedancias determinan el reparto de la tensión
de la red ferroviaria a los transformadores y
con ello a los puentes GTO. Un reparto muy
desigual podría provocar que en los puentes
con la mayor parte de la tensión la amplitud
de la tensión alterna fuera mayor que la tensión del circuito intermedio, de modo que
este resultaría sobrecargado a través de los
diodos de los puentes H.
Es bien conocido el problema de la com1
ponente de tensión continua en la tensión de
salida de los puentes GTO, provocada por
instantes de conmutación no ideales. Ya una
proporción relativamente baja de esta com-
2
ponente de tensión continua puede provocar
fenómenos de saturación en el transformador
y cargar los puentes con corriente de magne-
3
tización, llegando incluso a impedir su funcionamiento. Este problema es más grave a medida que aumenta el tamaño del equipo y,
además, se agrava con la conexión en serie
de los GTO. En la instalación Bremen, un error
constante de sólo 1 µs por fase produciría
una parte de tensión continua de 33 mV, la
cual premagnetizaría desequilibradamente el
transformador con una inducción de 1,4 T
aproximadamente. Efectivamente, la inducción de servicio con tensión de salida máxima
es de 1,55 T. Para limitar una posible componente de tensión continua se ha desarrollado
un nuevo sistema de registro y regulación que
compensa tal componente a tiempo, reduciéndolo a valores bajos y admisibles.
Diseño del circuito intermedio
El circuito intermedio de corriente continua
8
Módulo de fase de baja inductividad
1
Unidad de mando
2
Pila de semiconductores
3
Modo de conexión
debe desacoplar la red de corriente trifásica
y la red eléctrica ferroviaria. Ha de alimentar
el convertidor GTO con una tensión continua tan constante como sea posible, prote-
GTO, sin que se produzcan fenómenos de
dos. A cada núcleo se asignó un bobinado
giendo asimismo la red de corriente trifásica
saturación en el transformador.
primario (del lado ferroviario) y un núcleo se-
de armónicos de la red eléctrica ferroviaria.
En consecuencia, para la unidad bifásica
cundario, ambos concéntricos. Todos los
A este respecto debe tenerse en cuenta
se utilizó un núcleo convencional de trans-
bobinados primarios fueron aislados para la
que, por motivos de protección, la capaci-
formador de corriente trifásica, de chapa de
tensión total de ensayo. Cada par de unida-
dad CD repartida y acoplada rígidamente en
transformador de grano orientado, en el que
des bifásicas se encuentran en un recipiente
el convertidor GTO ha de reducirse a un mí-
sólo los núcleos exteriores llevan bobina-
común.
nimo.
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Como consecuencia del carácter monofásico de la red eléctrica ferroviaria se produce
1
una oscilación de potencia con frecuencia
doble que la de la red de tracción. Por ello, el
circuito intermedio cuenta con un filtro ajustado de 33 Hz. Su potencia resulta de la ondulación admisible de la tensión continua, en
caso de una desviación máxima de frecuencia de la red eléctrica ferroviaria, y de un ajuste fino poco favorable del filtro.
Debe ser posible utilizar el convertidor de
corriente ferroviaria también en caso de una
tensión ferroviaria con distorsión previa relativamente pronunciada. Especialmente el tercer y el quinto armónicos pueden tener valores elevados. Por lo tanto, el convertidor debe
reaccionar a estos armónicos con tan poca
sensibilidad como sea posible. Por esta
razón, el circuito intermedio contiene, además
2
de un filtro de 33 Hz, un filtro amortiguado de
3
1
paso alto.
Convertidor del lado de
9
Módulo de convertidor (1) con barra colectora de circuito intermedio (2)
y condensadores de circuito intermedio CD (3)
corriente trifásica y dispositivos
de compensación
rama. En caso de fallo de un segundo tiristor
las ramas paralelas. Si una sola rama deja de
La alimentación a partir de la red de la com-
en la misma rama, se desconectará la ins-
intervenir en el guiado de la corriente (por
pañía municipal de Bremen tiene lugar a tra-
talación entera. Esto tampoco supone peligro
ejemplo a causa de un fallo en la excitación),
vés de un convertidor de tiristores de 12 im-
alguno para la parte intacta de la rama. Se vi-
la corriente del circuito intermedio quedará li-
pulsos, conmutado por la red. Es una solu-
gila el reparto correcto de la corriente entre
mitada correspondientemente.
ción más económica que usar un convertidor
de corriente de conmutación automática.
Debido al denso cableado de la red, existe
un exceso de potencia reactiva. En caso de
10
Esquema de una unidad de transformador sumador
R, T
Fases
Φ
Flujo de inducción
carga reducida, esta debe ser compensada
por reactancias. Las bobinas de inductancia
también pueden permanecer conectadas
R
t2
v1
T
cuando el acoplamiento de frecuencias no se
ΦA
encuentra en servicio. La gama exigida de
potencia reactiva se consigue económicamente mediante reactancias y filtros de conmutación mecánica. Además, los filtros han
sido diseñados de tal manera que pueden
Φ1
Φ2
cumplirse los límites prescritos para la distorsión de la tensión (<1,5%).
ΦA
Los datos nominales del circuito interme-
ΦA
ΦA
dio tienen consecuencias para el diseño del
convertidor de tiristores: de un lado un aco-
ΦA
plamiento en serie de cuatro tiristores y del
otro acoplamiento en paralelo de tres ramas.
Análogamente al convertidor GTO, la instala-
t1
v2
ción puede seguir funcionando sin restricción
alguna en caso de fallo de un tiristor por
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Contrariamente a lo usual en los equipos
convencionales de transmisión de corriente
A
B
continua de alta tensión, con convertidores de
corriente regulada a ambos lados de la red,
2 km
no es posible controlar la corriente en diente
20 km
de sierra en el circuito intermedio. Incluso si se
ha diseñado prudentemente el mando del on-
C
dulador (ángulo de extinción) jamás pueden
MMI
( DEC ALPHA )
excluirse totalmente los errores de conmutación, por ejemplo en caso de procesos transitorios en la red de corriente trifásica.
El desenganche del ondulador es registra-
Modem
do por dos circuitos de medición independientes e inmediatamente después se bloRD
quean ambos convertidores. La válvula del
Control
( PSR )
ondulador de conducción errónea recibe una
Protection
( PSR )
contracorriente negativa que la borra. Todo el
proceso de extinción ocupa un periodo de
red. Después de un intervalo de tiempo
corto, de 1 s aproximadamente, requerido
VBE 50
TM
GM
VBE 16
para restablecer la capacidad desbloquear,
se reanuda automáticamente la transmisión
de corriente. La disponibilidad de servicio del
circuito totalizador de desconexión SLK es vigilada de modo continuo.
F
SLK
DC
link
Sistema electrónico cercano al
D
112 kV 50 Hz
E
121 kV 16 2/3 Hz
convertidor
Cada convertidor de corriente cuenta con
un sistema electrónico cercano al convertidor. Este genera los telegramas de impulsos
11
Jerarquía de la técnica de control-mando
A
B
C
D
E
F
Central eléctrica de la compañía eléctrica municipal de Bremen
Centro de reparto de cargas de la compañía eléctrica municipal de Bremen
Técnica de control-mando del acoplamiento de frecuencias
Instalación de distribución de la compañía eléctrica municipal de Bremen
Estación de distribución de los ferrocarriles alemanes
Filtro
MMI
RD
PSR
VBE
TM, GM
SLK
DC
Interfaz hombre-máquina con estación de trabajo DEC basada en procesador ALPHA
Diagnóstico a distancia
Sistema rápido de regulación programable (mando, regulación y protección)
Electrónica cercana al convertidor del lado de 50 Hz y 16 2/3 Hz
Control de fallos, protocolización del convertidor de tiristores o GTO
Circuito totalizador de desconexión
Circuito intermedio (tensión continua)
a partir de las órdenes de encendido de la
regulación y los transmite por medio de
conductores de fibras ópticas hasta los diversos puestos de semiconductores, donde
la electrónica de los tiristores los transforma
en impulsos eléctricos de encendido (encendido óptico indirecto). Dicho sistema
electrónico vigila también, con ayuda de
mensajes de control de la electrónica de los
tiristores, la redundancia de los semiconductores conectados en serie. Si se pierde
redundancia, se produce una alarma o una
señal de desconexión. Los semiconductores que fallan quedan registrados para ser
sustituidos la próxima vez que se hagan trabajos de mantenimiento.
Si la red eléctrica ferroviaria tiene energía
Se concedió una especial atención a la
en exceso, el excedente se alimentará a la red
protección del convertidor en funciona-
Adicionalmente, la electrónica cercana al
de Stadtwerke Bremen a través de un segun-
miento de ondulador. Para ello se empleó el
convertidor de corriente controla en el con-
do convertidor antiparalelo de tiristores que
llamado circuito totalizador de desconexión
vertidor GTO el limitador de sobretensión del
actúa como ondulador. El mando del conver-
(SLK), un equipo estático para la conmuta-
circuito intermedio. Así se garantiza, además,
tidor permite invertir rápidamente la potencia.
ción forzada 1 .
un registro redundante rápido de las disrup-
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ciones eléctricas así como el disparo del en-
gas de la compañía municipal de Bremen,
cederse también, a través de una línea telefó-
cendido de protección del convertidor GTO.
que se encuentra a una distancia de unos 20
nica, a la superficie gráfica de programación
En el convertidor de tiristores, este siste-
kilómetros, pudiendo fijarse libremente la je-
del sistema y al sistema de comunicación
ma electrónico controla también el circuito
rarquía de mando. La instalación en si misma
hombre-máquina.
totalizador de desconexión SLK. Sus contro-
funciona sin necesidad de personal.
El sistema de control es responsable de
las secuencias de arranque y paro de la ins-
les de ejecución permiten a la regulación re-
El mando y la regulación, así como la pro-
gistrar muy rápidamente los fallos de conmu-
tección del acoplamiento de frecuencias,
talación, mientras que el sistema de regula-
tación en el régimen de ondulador.
están basados en el sistema de regulación
ción garantiza la estabilidad de funcionamien-
rápido y programable PSR2 (Programmierba-
to. El concepto de regulación se representa
res Schnelles Regelungssystem) de ABB [5].
de manera simplificada en 12 .
Técnica de control-mando
Dicho sistema de control-mando fue desarro-
La regulación del lado de 50 Hz desempe-
Se utiliza un moderno sistema de comunica-
llado especialmente para sistemas complejos
ña básicamente la tarea de mantener cons-
ción hombre-máquina (S.P.I.D.E.R. MicroS-
de electrónica de potencia, prestándose por
tante la tensión continua del circuito interme-
CADA) basado en una estación de trabajo
ello de manera ideal para el acoplamiento de
dio. A fin de optimizar la dinámica, y también
ALPHA 11 para vigilar y controlar la instala-
frecuencias Bremen. El sistema combina una
por motivos de protección, se aplicó una re-
ción, así como para registrar las modificacio-
elevada velocidad de procesamiento y un
gulación en cascada con regulador de tensión
nes de estado y los fallos. El mando puede
lenguaje de programación gráfico, fácil de
superior y regulador de corriente continua in-
ejercerse desde un puesto local, desde la
aplicar (FUPLA 2). La combinación de ambas
ferior. Además, el sistema de regulación del
cercana central eléctrica de Mittelsbüren o
características garantiza un alto grado de fle-
lado de 50 Hz controla la conmutación de los
bien desde el centro de distribución de car-
xibilidad. Para fines de diagnóstico puede ac-
convertidores de tiristores en caso de inver-
12
Esquema del concepto de regulación del acoplamiento de frecuencias de 100 MW
A
B
Lado de corriente trifásica
Lado de red ferroviaria
α
Ángulo de encendido
M
ST
Mediciones
Dispositivo de mando del convertidor
de tiristores
MGTO Modulador del convertidor GTO
PLL
Circuito de regulación de fase
Ud , Id
Ust , δ
UB , IB
Ud ref ,PB ref ,QB ref
Tensión y corriente en el circuito intermedio
Tensión de mando y ángulo de fase
(magnitudes de ajuste)
Tensión y corriente de lado de la red ferroviaria
Valores de referencia de tensión y potencia
+
A
112 kV
50 Hz
B
121 kV
16 2/3 Hz
Y
M
D
ST
PLL
MGTO
α
Sync
Sync
α
Control
50 Hz
U d ref
δ
Id
Ud
U st
UB
Control
16 2/3 Hz
P B ref
PLL
IB
Q B ref
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mando en el simulador físico, con los parámetros de circuito intermedio de 200 V /
250 mA. Antes de la entrega, los armarios
1
de control-mando 13 fueron incorporados
al simulador y ensayados, en cooperación
con la compañía municipal de Bremen, en
2
condiciones de servicio normal y defectuoso
lo más reales posible.
3
Puesta en servicio
5
4
Durante la puesta en servicio se concedió
gran importancia a proceder sistemáticamente en la verificación del diseño eléctrico,
térmico y mecánico de todas las piezas de la
instalación. Tras los ensayos habituales y
antes de la puesta en servicio (ensayos de
tensión, ensayos de la técnica de controlmando y de protección, etc.) se ensayaron
los subsistemas, comenzando con la alimenArmarios de la técnica de control-mando del acoplamiento
de frecuencias Bremen
1
2
3
4
5
13
Ordenador PSR y aparatos de interfaz
Modulador del convertidor (MGTO) del lado ferroviario y aparatos I/O
Bloque da mando del convertidor de tiristores (ST) e interfaz del conductor
de fibras ópticas
Diversos aparatos de vigilancia y alimentación
Panel de mando local
tación desde el lado de la corriente trifásica,
en el siguiente orden:
•
Ensayo de marcha en vacío de la alimentación desde el lado trifásico
Los dispositivos de filtración y compensación, el transformador del convertidor, el
convertidor de tiristores y el circuito intermedio de tensión continua fueron puestos
sión de la potencia. El bloque de mando está
hombre-máquina. La sustitución de apara-
bajo tensión por primera vez. Mediante
sincronizado, como suele hacerse en las ins-
tos, la parametrización y la comprobación de
una carga óhmica elevada del convertidor
talaciones de transmisión de corriente conti-
las funciones protectoras puede realizarse en
se comprobaron también los componen-
nua de alta tensión, por medio de un circuito
cualquier sistema protector con la instalación
tes de control-mando cercanos al conver-
regulador de fases (PLL).
en funcionamiento.
tidor (p. ej., el bloque de mando).
•
En el lado ferroviario se miden la corriente
(IB) y la tensión (UB). A partir de estos valores
Ensayo de cortocircuito de la alimentación
desde el lado trifásico
se calculan la potencia activa y la potencia re-
Dimensionado y verificación
Mediante un ensayo permanente con co-
activa. La potencia activa es regulada confor-
El dimensionado y la verificación del acopla-
rriente continua máxima de 10,5 kA se de-
me a una línea característica de frecuencia-
miento de frecuencias Bremen se ha hecho
mostró la adecuación del diseño térmico
potencia, la potencia reactiva conforme a una
con tres instrumentos distintos, aplicados en
de todos los subsistemas y especialmente
línea característica tensión-potencia reactiva.
el siguiente orden:
la del equipo refrigerador de 50 Hz. Tam-
Se utiliza un circuito de regulación de fases
•
•
•
programas analíticos de ordenador,
bién se ensayaron la regulación y la técni-
programas de simulación por ordenador,
ca de control-mando cercana al converti-
(PLL), que sirve a la vez para medir la frecuencia ferroviaria y para sincronizar el modulador de duración de impulsos (MDI).
La protección ha sido concebida como
dor de tiristores.
simulación física mediante el simulador de
ABB, reducido a escala 50 W.
•
Ensayo de marcha en vacío del converti-
Los dos primeros instrumentos citados se
dor GTO
sistema completamente redundante de dos
distinguen por una elevada precisión y repro-
La formación de tensión del convertidor
canales. Si uno de los sistemas falla por ave-
ducibilidad en una amplia gama de frecuen-
GTO fue ensayada esta vez con tensión
ría de un aparato, sus canales de disparo se
cias; el simulador tiene la gran ventaja de fun-
reducida del circuito intermedio y con inte-
bloquean automáticamente. Sin embargo, la
cionar en tiempo real, lo que permite ensayar
rruptor automático abierto desde el lado
instalación sigue estando protegida integral-
el sistema entero, sin peligro alguno, con la
ferroviario.
mente. El fallo es comunicado al personal de
técnica de control-mando original.
•
Ensayos de protección
servicio con indicación del aparato defectuo-
Con este fin se desarrollaron las funcio-
Las funciones protectoras vitales, como el
so a través del sistema de comunicación
nes principales de la técnica de control-
encendido de protección del convertidor
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GTO, la limitación de sobretensión en el
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I
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corriente (id) del circuito intermedio, así como
Bibliografía
[1] Gaupp, O.; Linhofer, G.; Lochner, G.;
circuito intermedio y la función del circuito
la tensión (uB) y la corriente (iB) en el punto de
totalizador de desconexión SLK durante la
conexión de la red ferroviaria en el instante en
Zanini, P.: Convertidores de frecuencia estáti-
inversión del ondulador fueron ensayadas
que se conmuta de régimen de transporte
cos de alta potencia para el tráfico ferroviario
bajo condiciones reales.
normal a régimen de modificador de fases.
a través de los Alpes. Revista ABB 5/95,
Ensayo de cortocircuito del convertidor
Esta secuencia se activa automáticamente si
4–10.
GTO
falla la red de corriente trifásica. En la parte
[2] Lönard, D.; Northe, J.; Wensky, D.: Sta-
Con un ensayo permanente, hecho con
derecha del oscilograma se representa la se-
tische Bahnstromrichter - Systemübersicht
red eléctrica ferroviaria cortocircuitada y
cuencia de inversión correspondiente, que
ausgeführter Anlagen. Elektrische Bahnen
corriente de carga máxima correspon-
también se realiza automáticamente una vez
6/95, 179–190.
diente a 100 MVA, se demostró la correc-
que la red trifásica se encuentra de nuevo
[3] Mathis, P.: Statischer Umrichter Giubias-
ción del diseño térmico del convertidor,
disponible.
co der Schweizerischen Bundesbahnen.
Un vez concluida con éxito la fase de
del transformador del lado ferroviario y del
•
I
Elektrische Bahnen 6/95, 194–200.
equipo refrigerador.
prueba, se entregó finalmente el acoplamien-
[4] Steimer, P.; Grüning, H.; Werninger, J.;
Ensayos de sistema en la red ferroviaria
to de frecuencias a la compañía municipal de
Dähler, P.; Linhofer, G.; Boeck, R.: Acopla-
En el marco de estos ensayos se compro-
Bremen para su explotación comercial.
miento en serie de tiristores GTO para con-
bó y optimizó la regulación del equipo bajo
vertidores de alta potencia. Revista ABB
condiciones de servicio reales. Asimismo
5/96, 14–20.
se comprobaron todos los valores de ga-
[5] Steimer, P.; Hartmann, P.; Perrin, Ch.;
rantía, como datos de rendimiento, efi-
Rufer, A.: PSR: el sistema de regulación más
ciencia y repercusiones en la red.
rápido del mundo, programable según esquema funcional. Revista ABB 2/93, 21–28.
El oscilograma representado en la figura 14
muestra a título de ejemplo la tensión (ud) y la
14
Oscilograma de una interrupción corta de 700 ms en el lado de 50 Hz
A
B
C
D
Transmisión de potencia a la red ferroviaria: 121 kV, 30 MW, 20 Mvar subexcitado
Desconexión del convertidor de tiristores, conmutación automática en régimen
de modificador de fase
Lado trifásico desconectado: régimen de modificador de fase con 20 Mvar subexcitado
Reconexión del lado trifásico, aumento automático de la potencia activa
uB
iB
ud
id
Tensión del lado ferroviario
Corriente del lado ferroviario
Tensión del circuito intermedio de 10 kV, 1 unidad = 1,3 kV
Corriente de circuito intermedio
Redacción
Dr. Hans-Peter Eggenberger
Meilen, Suiza
Direcciones de los autores
Rüdiger Boeck
Stadtwerke Bremen AG
Theodor-Heuss-Allee 20
D-28215 Bremen, Alemania
uB
Fax: +49 (0) 421 359 2081
Osvin J. Gaupp
Peter Dähler
iB
Eugen Bärlocher
Johannes Werninger
ABB Industrie AG
ud
CH-5300 Turgi, Suiza
Fax: +41 (0) 56 299 2579
id
Plinio Zanini
A
C
100 ms
A
ABB Kraftwerke AG
Postfach
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CH-5401 Baden, Suiza
Fax: +41 (0) 56 466 66 81
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