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PROYECTO BÁSICO Y DE EJECUCIÓN
Cumplimiento CTE-SE y Anexo de cálculo
”PORTA PARQUE CALVOS DE RANDÍN“
REHABILITACIÓN DE LA CASA RECTORAL DE SANTIAGO DE RUBIÁS
SANTIAGO DE RUBIÁS
CALVOS DE RANDÍN
OURENSE
Cumplimiento del CTE- SE
Seguridad Estructural
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1.- MEMORIA DE ESTRUCTURAS
1.1. CONDICIONANTES DE PARTIDA
La presente construcción consiste en la rehabilitación de un edificio destinado a salas de
exposiciones, realizada con estructura de madera aserrada y pilares de hormigón en los sotanos.
La elección de las dimensiones de los elementos que forman la estructura se ha efectuado
considerando las luces, a efectos de reducir su deformación a términos admisibles.
Las condiciones climáticas y de ambiente existentes en la zona de ubicación del edificio
recomiendan prestar una especial atención a la magnitud de los recubrimientos, y, por tanto, a la
disposición de los separadores adecuados.
1.2. SISTEMA ESTRUCTURAL ELEGIDO
Los forjados se ejecutaran con vigas de madera aserrada apoyadas en muros de mampostería
existentes y pilares de hormigón intermedios de nueva ejecución.
Sobre las vigas se apoyan las correas de madera aserrada, sobre las que se apoyaran los
materiales de cobertura.
Tanto las vigas como las correas, sus apoyos son articulados.
1.3. SEGURIDAD ESTRUCTURAL
Prescripciones aplicables conjuntamente con el DB-SE.
El DB-SE constituye la base para los Documentos Básicos siguientes y se utilizará conjuntamente
con ellos:
apartado
Procede
DB-SE
1.3.1.
Seguridad estructural:
DB-SE-AE
DB-SE-C
1.3.2.
1.3.3.
Acciones en la edificación
Cimentaciones
DB-SE-A
DB-SE-F
DB-SE-M
1.3.7.
1.3.8.
1.3.9
Estructuras de acero
Estructuras de fábrica
Estructuras de madera
No procede
Deberán tenerse en cuenta, además, las especificaciones de la normativa siguiente:
apartado
NCSE
EHE
1.3.4
1.3.5
EFHE
1.3.6
Procede
Norma de construcción sismorresistente
Instrucción de hormigón estructural
Instrucción para el proyecto y la ejecución
de forjados unidireccionales de hormigón
estructural realizados con elementos
prefabricados
No procede
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1.3.1. SEGURIDAD ESTRUCTURAL (DB-SE)
Análisis estructural y dimensionado
-Periodo de servicio:
50 Años.
-Método de comprobación:
Estados límites. -Estado limite último. (Resistencia y estabilidad).
-Estado limite de servicio. (Aptitud de servicio)
Acciones
-Valores característicos de las acciones:
Los valores de las acciones se recogerán en la justificación del cumplimiento del DB SE-AE.
-Datos geométricos de la estructura
La definición geométrica de la estructura esta indicada en los planos de proyecto.
-Características de los materiales
Los valores característicos de las propiedades de los materiales se detallarán en la justificación del
DB correspondiente o bien en la justificación de la EHE.
-Modelo análisis estructural
Se realiza un cálculo espacial en tres dimensiones por métodos matriciales de rigidez, formando las
barras los elementos que definen la estructura: pilares, vigas, brochales y viguetas. Se establece la
compatibilidad de deformación en todos los nudos considerando seis grados de libertad y se crea la
hipótesis de indeformabilidad del plano de cada planta, para simular el comportamiento del forjado,
impidiendo los desplazamientos relativos entre nudos del mismo.
A los efectos de obtención de solicitaciones y desplazamientos, para todos los estados de carga se
realiza un cálculo estático y se supone un comportamiento lineal de los materiales, por tanto, un
cálculo en primer orden.
Verificacion de la estabilidad
Ed,dst ≤Ed,stb, Siendo:
Ed,dst: valor de cálculo del efecto de la acciones desestabilizadoras.
Ed,stb: valor de cálculo del efecto de las acciones estabilizadoras.
Verificación de la resistencia de la estructura
Ed ≤Rd, Siendo:
Ed : valor de calculo del efecto de las acciones.
Rd: valor de cálculo de la resistencia correspondiente
Combinación de acciones
El valor de calculo de las acciones correspondientes a una situación persistente o transitoria y los
correspondientes coeficientes de seguridad se han obtenido de la formula 4.3 y de las tablas 4.1 y
4.2 del presente DB.
El valor de cálculo de las acciones correspondientes a una situación extraordinaria se ha obtenido de
la expresión 4.4 del presente DB y los valores de calculo de las acciones se ha considerado 0 o 1 si
su acción es favorable o desfavorable respectivamente.
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Verificación de la aptitud de servicio
Deformaciones
Flechas:
La limitación de flecha activa establecida en general es de 1/500 de la luz.
Desplazamientos
horizontales:
El desplome total limite es 1/500 de la altura total.
Vibraciones
Se admite que una planta de piso es suficientemente rígida, si la frecuencia propia es mayor de :
- 8 hertzios, en gimnasios y polideportivos.
- 7 hertzios en salas de fiestas y locales de publica concurrencia sin asientos fijos.
- 3,4 hertzios en locales de espectáculos con asientos fijos.
1.3.2. SEGURIDAD ESTRUCTURAL. ACCIONES EN LA EDIFICACION. (DB-SE-AE)
1.3.2.1.
ACCIONES GRAVITATORIAS
Conforme a lo establecido en el DB-SE-AE en la tabla 3.1 y al Anexo A.1 y A.2 de la EHE, las
acciones gravitatorias, así como las sobrecargas de uso, tabiquería y nieve que se han considerado
para el cálculo de la estructura de este edificio son las indicadas:
Unidades en KN/m2
Forjado de cubiertas
Forjado planta primera
1.3.2.2.
Sobrecarga
de uso
1.00
Sobrecarga
Peso propio
Carga total
de nieve/tab.
y acabados
Incluida en S.U.
1.00
2.00
5.00
0.00
1.50
6.25
CERRAMIENTOS EXTERIORES
No es el caso
1.3.2.2.
CERRAMIENTOS PESADOS
No es el caso
1.3.2.3.
CARGA EN VOLADIZOS
No es el caso
1.3.2.4.
SOBRECARGAS HORIZONTALES
No es el caso
1.3.2.5.
ACCIONES EÓLICAS
Los coeficientes de presión exterior e interior se encuentran en el Anejo D, dependiendo de los
siguientes datos:
Altura de coronación
Grado de aspereza
Zona eolica
Presion dinamica
7.00 m.
III
B
0.45 KN/m2
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1.3.2.6.
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ACCIONES TÉRMICAS Y REOLÓGICAS
Con base al artículo 3.4.1 en su apartado 3 del DBE-SE-AE en estructuras habituales de hormigón
estructural o metálicas formadas por pilares y vigas, no es prescriptivo el estudio de acciones
térmicas y reológicas, siempre que se dispongan juntas de dilatación a distancias inferiores a 40 m.
Dadas las dimensiones del edificio no es necesario preveer juntas de dilatación, por lo que al haber
adoptado las cuantías geométricas exigidas por la EHE en la tabla 42.3.5, no se ha contabilizado la
acción de la carga térmica.
Por otra parte, se establecerán juntas de hormigonado a distancias inferiores a 10 m, dejando
transcurrir 48 horas entre dos hormigonados consecutivos.
1.3.2.7.
ACCIONES SÍSMICAS
De acuerdo con la Norma de Construcción Sismorresistente: Parte General y Edificación NCSE-02, y
considerando tanto la ubicación de la edificación en zona de aceleración sísmica básica superior o
igual a 0,04 g, como sus características estructurales (hormigón armado), no es preceptiva la
consideración de la acción sísmica.
1.3.2.8.
SIMULTANEIDAD DE LAS ACCIONES
La Instrucción EHE establece como acciones de cálculo tres hipótesis de carga, de las cuales la
tercera no tiene aplicación en el presente caso al no considerarse la acción sísmica.
Los elementos resistentes se han calculado teniendo en cuenta las solicitaciones correspondientes a
las combinaciones de acciones más desfavorables.
1.3.3. SEGURIDAD ESTRUCTURAL. CIMIENTOS. (DB-SE-C)
1.3.3.1.
Bases de cálculo
En el dimensionado de la cimentación se ha utilizado el programa Cypecad, versión 2009.1.n,
concebido y distribuido por la empresa Cype Ingenieros, con razón social en la Avda. Eusebio
Sempere, 5, de Alicante.
En todos los casos se obtienen las dimensiones en planta, el canto de la zapata y las armaduras
según dos direcciones ortogonales. Para ello, se asume la hipótesis de distribución uniforme de
presiones sobre el terreno.
Las comprobaciones que se realizan durante el proceso de cálculo son las que se describen a
continuación:
• ESTADO LIMITE DE LA TENSIÓN
Se consideran todas las acciones en sus valores característicos. Para el cálculo de las tensiones
sobre el terreno se considera como peso propio de la zapata o losa el siguiente valor: γ=24,5 kN/m3.
• ESTADO LÍMITE DE TENSIONES EN EL TERRENO
Conocidas las cargas actuantes que el pilar transmite a la zapata:
Axil N.
Momentos Mx, My.
Cortantes Qx, Qy.
y conocido un sistema de fuerzas, se puede calcular el punto de paso de la resultante de cargas en
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la base de la zapata. El cuadrado que se forma tomando como centro el punto de paso de la
resultante y los bordes más próximos al contorno de la zapata se denomina Polígono de Tensiones
de las Cargas Exteriores. Conocidas las dimensiones de la zapata se puede calcular su peso Npp, y
adicionarla como una carga más, para obtener otro polígono de tensiones de las cargas totales
sobre el terreno.
Área del polígono de tensiones
Tensión transmitida al terreno
debiendo cumplirse que
Apt
σct = Nt / Apt
σct < σadmisible
• ESTADO LÍMITE DE EQUILIBRIO
El programa analiza el equilibrio de la zapata teniendo en cuenta cuál es el origen de la carga, que
puede ser de tipo permanente o variable. Además, considerará si el efecto de la misma es favorable
o desfavorable.
• ESTADO LÍMITE DE AGOTAMIENTO DE SECCIONES
De acuerdo con lo indicado por la Instrucción EHE en su art. 59, se realiza el cálculo por el método
de bielas, sin considerar en ningún caso el peso propio de la zapata. Para ello, se dispone un
diámetro y la separación de acuerdo con una tabla predefinida por el programa y modificada por el
usuario según su criterio personal. La armadura se obtiene en cada dirección ortogonal y se
distribuye uniformemente. Se verifican igualmente las condiciones de cuantía mínima, anclaje y
fisuración, definidas todas ellas en la mencionada Instrucción EHE.
Por último, se comprueba la compresión de las bielas de acuerdo con lo especificado en la EHE.
El dimensionado de secciones se realiza según la Teoría de los Estados Limites Ultimos (apartado
3.2.1 DB-SE) y los Estados Límites de Servicio (apartado 3.2.2 DB-SE). El comportamiento de la
cimentación debe comprobarse frente a la capacidad portante (resistencia y estabilidad) y la aptitud
de servicio.
Se han considerado las acciones que actúan sobre el edificio soportado según el documento DB-SEAE y las acciones geotécnicas que transmiten o generan a través del terreno en que se apoya según
el documento DB-SE en los apartados (4.3 - 4.4 – 4.5).
1.3.3.2.
Estudio geotécnico
A falta de estudio geotécnico se considera una tensión admisible para el terreno de 1.00 Kg/cm2.
De acuerdo con la situación real de la obra y antes del comienzo de obra, se revisará la decisión de
elección de cimentación y tensión de cálculo.
1.3.3.3.
Cimentación
Se proyecta una cimentación de hormigón armado con zapata aislada bajo pilares.
Las dimensiones y armados se indican en planos de estructura. Se han dispuesto armaduras que
cumplen con las cuantías mínimas indicadas en la tabla 42.3.5 de la instrucción de hormigón
estructural (EHE) atendiendo a elemento estructural considerado.
Sobre la superficie de excavación del terreno se debe de extender una capa de hormigón de
regularización llamada solera de asiento que tiene un espesor mínimo de 10 cm y que sirve de base
a la zapata.
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1.3.4. ACCIÓN SÍSMICA (NCSE-02)
RD 997/2002 , de 27 de Septiembre, por el que se aprueba la Norma de construcción sismorresistente: parte general y
edificación (NCSR-02).
De acuerdo con la Norma de Construcción Sismorresistente: Parte General y Edificación NCSE-02, y
considerando tanto la ubicación de la edificación en zona de aceleración sísmica básica inferior a
0,04 g, como sus características estructurales (hormigón armado), no es preceptiva la consideración
de la acción sísmica.
1.3.5. ESTRUCTURAS DE HORMIGON
1.3.5.1.
PROGRAMA DE CÁLCULO
El cálculo del conjunto del sistema estructural se ha efectuado con auxilio del programa Cypecad
Espacial, versión 2009.1.n, concebido y distribuido por la empresa Cype Ingenieros, con razón social
en la Avda. Eusebio Sempere, 5, de Alicante.
El objetivo de la citada aplicación es el cálculo y dimensionado de estructuras de hormigón armado
diseñadas con forjados unidireccionales, y considerando acciones tanto verticales como
horizontales.
El análisis de las solicitaciones se realiza mediante un cálculo espacial en 3D, por métodos
matriciales de rigidez, formando las barras los elementos que definen la estructura: Soportes, vigas,
brochales y viguetas.
Se establece la compatibilidad de deformaciones en todos los nudos, considerando 6 grados de
libertad, y se crea la hipótesis de indeformabilidad del plano en cada planta, para simular el
comportamiento del forjado, impidiendo los desplazamientos relativos entre nudos del mismo. Por
tanto, cada planta sólo podrá girar y desplazarse en su conjunto.
Cuando en una misma planta existan zonas independientes, el programa considera cada una de
ellas como una parte distinta de cara a la indeformabilidad de dicha zona, y no se tendrá en cuenta
en su conjunto. Por tanto, las plantas se comportarán como planos indeformables independientes.
Para todos los estados de carga se realiza un cálculo estático y se supone un comportamiento lineal
de los materiales y, por tanto, un cálculo de primer orden, de cara a la obtención de desplazamientos
y esfuerzos.
1.3.5.2.
DISCRETIZACIÓN DE LA ESTRUCTURA
La estructura se discretiza en barras y nudos de la siguiente manera:
a.- Los pilares son barras verticales entre cada planta definiendo un nudo en arranque de
cimentación y en la intersección de cada planta, siendo su eje el de la sección transversal.
b.- Las vigas y brochales se definen en planta fijando nudos en la intersección con el eje de
pilares y sus caras, así como en los puntos de corte de las viguetas con las vigas. Así se crean
nudos en el eje y en los bordes laterales y, análogamente, en las puntas de voladizos y extremos
libres.
c.- Las vigas inclinadas se definen entre dos puntos que pueden estar en diferente nivel o planta,
creándose dos nudos en dichas intersecciones.
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d.- Las viguetas se definen en los huecos definidos entre vigas, creando nudos en las
intersecciones de borde y eje correspondiente de la viga que intersecta.
Se crea, por tanto, un conjunto de nudos generales de dimensión finita en pilares y vigas cuyos
nudos asociados son los definidos en las intersecciones de viguetas y brochales en vigas (en sus
bordes) y de todos ellos en las caras de los pilares.
Considerando que están relacionados entre sí por la compatibilidad de deformaciones, se resuelve la
matriz de rigidez general y las asociadas, y se obtienen los desplazamientos y los esfuerzos en todos
los elementos del sistema.
Dentro de los soportes se supone una respuesta lineal como reacción a las cargas transmitidas por
el dintel y las aplicadas en el nudo transmitidas por el resto de la estructura. En consecuencia, las
ecuaciones del momento responderán a una ley parabólica cúbica, mientras que el cortante se
puede deducir por derivación respecto de las anteriores. Las expresiones resultantes ilustran el
efecto de redondeo de las leyes de esfuerzos sobre los apoyos, respaldado ampliamente por los
estudios de autores como Branson, F. Regalado, A. Fuentes, J. Montoya, G. Meseguer y F. Morán, e
incluso por las prescripciones del Eurocódigo EC-2.
1.3.5.3.
REDISTRIBUCIONES CONSIDERADAS
Se acepta una redistribución de momentos negativos en vigas de hasta un 15%, con las limitaciones
recogidas en la EHE (articulo 24.1). En el dimensionamiento de nervios de forjado, dicho porcentaje
se eleva hasta un 25%.
1.3.5.4.
RIGIDECES CONSIDERADAS
Para la obtención de los términos de la matriz de rigidez se consideran todos los elementos de
hormigón en su sección bruta.
Se considera el acortamiento por esfuerzo axil en pilares afectado por un coeficiente de rigidez axil
de valor 2,50 para poder simular el efecto del proceso constructivo de la estructura y su influencia en
los esfuerzos y desplazamientos finales.
1.3.5.5.
MOMENTOS MÍNIMOS
Se cubre en la totalidad de las jácenas unos momentos mínimos, fracción del supuesto isostático
pl²/8. Dichas magnitudes se han establecido en los siguientes términos:
Momentos negativos:
pl²/32
Momentos positivos:
pl²/20
1.3.5.6.
MÉTODO DE CALCULO
De acuerdo con el Capítulo II de la Instrucción EHE, el proceso general de cálculo es el llamado de
los Estados Límites, en el que se trata de reducir a un valor suficientemente bajo la probabilidad de
que se alcancen aquellos estados límites que ponen la estructura fuera de servicio.
Las comprobaciones de los estados límites últimos (equilibrio, agotamiento o rotura, inestabilidad o
pandeo, adherencia, anclaje y fatiga) se realizan para cada hipótesis de carga, con acciones
ponderadas y propiedades resistentes de los materiales minoradas, mediante la introducción de una
serie de coeficientes de seguridad.
En las regiones D definidas según el artículo 24 de la EHE se efectúan correcciones a los valores de
armado obtenidos, de acuerdo con lo dispuesto en el capítulo IX de la citada Norma.
Las comprobaciones de los estados límites de utilización (fisuración y deformación) se realizan para
cada hipótesis de carga con acciones de servicio (sin mayorar) y propiedades resistentes de los
materiales de servicio (sin minorar).
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Para el dimensionado de las secciones de hormigón armado en estados límites últimos se emplea el
Método de la Parábola-Rectángulo, con los diagramas tensión-deformación del hormigón y para
cada tipo de acero, de acuerdo con la Normativa vigente. Se utilizan los límites exigidos por las
cuantías mínimas indicadas por las normas, tanto geométricas como mecánicas, así como las
disposiciones indicadas referentes a número mínimo de redondos, diámetros mínimos y
separaciones mínimas y máximas. Dichos límites se pueden consultar y modificar por pantalla.
1.3.5.7.
COMPROBACIÓN Y DIMENSIONADO DE JÁCENAS
No es el caso
1.3.5.8.
COMPROBACIÓN Y DIMENSIONADO DE PILARES
El dimensionado de pilares se realiza en flexión-compresión esviada. A partir de unos armados que
pueden ser simétricos a dos caras (o a cuatro) se comprueba si todas las combinaciones posibles
cumplen dicho armado en función de los esfuerzos, estableciendo la compatibilidad de esfuerzos y
deformaciones, y comprobando que con dicho armado no se superan las tensiones del hormigón y
del acero ni sus límites de deformación.
Se considera la excentricidad adicional por pandeo cuando se sobrepasan los límites indicados en la
Norma.
1.3.5.9.
DEFORMACIONES EN JÁCENAS
No es el caso
1.3.6. CARACTERISTICAS DE LOS FORJADOS
RD 642/2002, de 5 de Julio, por el que se aprueba instrucción para el proyecto y la ejecución de forjados unidireccionales
de hormigón estructural realizados con elementos prefabricados
No es el caso
1.3.7. ESTRUCTURAS DE ACERO
No es el caso
1.3.8. ESTRUCTURAS DE FABRICA
No es el caso
1.3.9. ESTRUCTURAS DE MADERA
1.3.9.1.
PROGRAMA DE CÁLCULO
El cálculo del conjunto del sistema estructural se ha efectuado con auxilio del programa Cypecad
Espacial, versión 2009.1.n, con el modulo de metal 3D, concebido y distribuido por la empresa Cype
Ingenieros, con razón social en la Avda. Eusebio Sempere, 5, de Alicante.
El objetivo de la citada aplicación es el cálculo y dimensionado de estructuras de madera,
considerando acciones tanto verticales como horizontales.
El análisis de las solicitaciones se realiza mediante un cálculo espacial en 3D, por métodos
matriciales de rigidez, formando las barras los elementos que definen la estructura: Soportes, vigas,
brochales y viguetas.
Se establece la compatibilidad de deformaciones en todos los nudos, considerando 6 grados de
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libertad, y se crea la hipótesis de indeformabilidad del plano en cada planta, para simular el
comportamiento del forjado, impidiendo los desplazamientos relativos entre nudos del mismo. Por
tanto, cada planta sólo podrá girar y desplazarse en su conjunto.
Cuando en una misma planta existan zonas independientes, el programa considera cada una de
ellas como una parte distinta de cara a la indeformabilidad de dicha zona, y no se tendrá en cuenta
en su conjunto. Por tanto, las plantas se comportarán como planos indeformables independientes.
Para todos los estados de carga se realiza un cálculo estático y se supone un comportamiento lineal
de los materiales y, por tanto, un cálculo de primer orden, de cara a la obtención de desplazamientos
y esfuerzos.
1.3.9.2.
DISCRETIZACIÓN DE LA ESTRUCTURA
La estructura se discretiza en barras y nudos de la siguiente manera:
a.- Los pilares son barras verticales entre cada planta definiendo un nudo en arranque de
cimentación y en la intersección de cada planta, siendo su eje el de la sección transversal.
b.- Las vigas y brochales se definen en planta fijando nudos en la intersección con el eje de
pilares y sus caras, así como en los puntos de corte de las viguetas con las vigas. Así se crean
nudos en el eje y en los bordes laterales y, análogamente, en las puntas de voladizos y extremos
libres.
c.- Las vigas inclinadas se definen entre dos puntos que pueden estar en diferente nivel o planta,
creándose dos nudos en dichas intersecciones.
d.- Las viguetas se definen en los huecos definidos entre vigas, creando nudos en las
intersecciones de borde y eje correspondiente de la viga que interseca.
Se crea, por tanto, un conjunto de nudos generales de dimensión finita en pilares y vigas cuyos
nudos asociados son los definidos en las intersecciones de viguetas y brochales en vigas (en sus
bordes) y de todos ellos en las caras de los pilares.
Considerando que están relacionados entre sí por la compatibilidad de deformaciones, se resuelve la
matriz de rigidez general y las asociadas, y se obtienen los desplazamientos y los esfuerzos en todos
los elementos del sistema.
1.3.10. CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES, NIVELES DE CONTROL Y
COEFICIENTES DE SEGURIDAD
Los materiales que se emplearán en la estructura, y sus características más importantes, así como
los niveles de control previstos y sus coeficientes de seguridad correspondientes, son los que se
expresan en el siguiente listado:
1.3.10.1.
EHE, art. 30
RC-97
EHE, art. 28
EHE, art. 8
EHE, art. 30
EHE, art. 30
EHE, art. 30
EHE, art. 88
ELEMENTOS DE CIMENTACION
Designación
Resistencia característica a los 28 días, fck
Tipo de cemento
Tamaño máximo del árido
Tipo de ambiente, agresividad
Consistencia del hormigón
Asiento en el Cono de Abrams
Sistema de compactación
Nivel de control
HA-25/B/30/IIa+Qa
25 N/mm2
CEM-II/A-S 32,5 N/mm2
30 mm
IIa+Qa,
Blanda
6 a 9 cm.
Vibrado
Estadístico
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EHE, art. 15
EHE, art. 15
CALVOS DE RANDÍN
Coeficiente de minoración
Resistencia de cálculo del hormigón, fcd
Máxima relación agua/cemento
Mínimo contenido de cemento
OURENSE
1,50
16,66 N/mm2.
0.50
325 kg/m3
El hormigón empleado debe venir acompañado de documentación que acredite su procedencia,
para que sea posible la correcta aplicación del coeficiente Kn en la obtención de la Resistencia
Característica Estimada de las probetas.
1.3.10.2. ELEMENTOS DE SOPORTES RESTANTES, FORJADOS, VIGAS
LOSAS.
EHE, art. 30
RC-97
EHE, art. 7
EHE, art. 8
EHE, art. 30
EHE, art. 30
EHE, art. 30
EHE, art. 88
EHE, art. 15
EHE, art. 15
Designación
Resistencia característica a los 28 días, fck
Tipo de cemento
Tamaño máximo del árido
Tipo de ambiente, agresividad
Consistencia del hormigón
Asiento en el Cono de Abrams
Sistema de compactación
Nivel de control
Coeficiente de minoración
Resistencia de cálculo del hormigón, fcd
Máxima relación agua/cemento
Mínimo contenido de cemento
Y
HA-25/B/15/I
25 N/mm2.
CEM-II/B-V 32,5 N/mm2.
15 mm.
I, IIIa en elementos exteriores
Blanda.
6 a 9 cm.
Vibrado
Estadístico
1,50
16,66 N/mm2.
0.65/ 0.50 en IIIa
250 kg/m3/ 300 en IIIa
El hormigón empleado debe venir acompañado de documentación que acredite su procedencia,
para que sea posible la correcta aplicación del coeficiente Kn en la obtención de la Resistencia
Característica Estimada de las probetas.
1.3.10.3.
ACERO UTILIZADO EN ARMADURAS
EHE, art. 31
EHE, art. 31
EHE, art. 90
EHE, art. 15
EHE, art. 15
EHE, art. 31
EHE, art. 31
Barras
Designación
B 500 S
Límite elástico
500 N/mm2.
Nivel de control
Normal
Coeficiente de minoración
1,15
Resistencia de cálculo del acero
434.78 N/mm2.
Alargamiento de rotura en % sobre base de 5 Φ no menor que
14 %
Relación carga de rotura / límite elástico en ensayo no menor que
1,05
EHE, art. 31
EHE, art. 31
Mallas electrosoldadas
Designación
Límite elástico
B 500 T
500 N/mm2.
1.3.10.3.1. EJECUCIÓN
EHE, art. 95
EHE, art. 95
Nivel de control
Coeficiente de mayoración de acciones permanentes desfavorables
Coeficiente de mayoración de acciones variables desfavorables
Normal
1,35
1,50
1.3.10.3.2. ENSAYOS A EFECTUAR
Los ensayos de control que se efectuarán durante la obra sobre los materiales de la cimentación y la
estructura, son los que especifica el Capítulo IX de la Instrucción EHE para los niveles de control
PROYECTO BÁSICO Y DE EJECUCIÓN
Cumplimiento CTE-SE y Anexo de cálculo
”PORTA PARQUE CALVOS DE RANDÍN“
REHABILITACIÓN DE LA CASA RECTORAL DE SANTIAGO DE RUBIÁS
SANTIAGO DE RUBIÁS
CALVOS DE RANDÍN
OURENSE
establecidos en el punto anterior (normal).
El promotor formalizará un contrato con un Laboratorio acreditado para la realización de estos
ensayos, que afectarán al hormigón, a las barras de acero y a las mallas electrosoldadas.
1.3.10.3.3. DURABILIDAD
Al objeto de garantizar la durabilidad de la estructura durante su vida útil, el artículo 37 de la EHE
establece los siguientes parámetros.
Para el ambiente IIa+Qa se exigirá un recubrimiento mínimo de 40 mm, lo que requiere un
recubrimiento nominal de 50 mm. Para garantizar estos recubrimientos se exigirá la disposición de
separadores homologados de acuerdo con los criterios descritos en cuando a distancias y posición
en el artículo 66.2 de la vigente EHE.
1.3.10.4.
ACEROS LAMINADOS Y CONFORMADOS
No es el caso
1.3.10.5.
CTE SE-M, Anejo E.
CTE SE-M, Anejo E.
CTE SE-M, Anejo E.
CTE SE-M, Anejo E.
CTE SE-M, Anejo E.
CTE SE-M, Anejo E.
CTE SE-M, Anejo E.
CTE SE-M, Anejo E.
MADERA
Tipo
Clase resistente
Resistencia característica a flexión
Resistencia característica a tracción paralela
Resistencia característica a compresión paralela
Resistencia característica a cortante
Modulo de elasticidad paralelo medio
Modulo de elasticidad paralelo 5% percentil
Modulo transversal medio.
Clase de servicio
Madera aserrada
C 18
18 N/mm2
11 N/mm2
18 N/mm2
2.00 N/mm2
9.00 kN/mm2
6.00 kN/mm2
0.56 kN/mm2
1
1.3.10.5.1. EJECUCIÓN
Nivel de control
Normal
Coeficiente de mayoración de acciones permanentes desfavorables
1,35
Coeficiente de mayoración de acciones variables desfavorables
1,50